處理量400噸的氣浮機生產價格

氣浮在進行操作的過程中是一個傳統(tǒng)的工藝手段，在進行操作時其工作主要是由四大部分完成分別為溶氣過程、釋氣過程、溶氣水和原水接觸和分離的過程。
氣浮的處理法就是向廢水中通人空氣，并以微小氣泡形式從水中析出成為載體，使廢水中的乳化油、微小懸浮顆粒等污染物質粘附在氣泡上，隨氣泡一起上浮到水面，形成泡沫一氣、水、顆粒  （油）三相混合體，通過收集泡沫或浮渣達到分離雜質、凈化廢水的目的。
氣浮主要是用來處理其廢水中靠自然沉降或上浮不好去掉的乳化油或相對密度接近于1的微小懸浮顆粒。粘附氣泡的絮粒在水中上浮時，將受到重力G浮力F等外力的影響。
氣浮在運行時會帶氣絮粒上浮時的速度由牛頓第二定律可導出，其設備的上浮速度主要是取決于水和帶氣絮粒的密度差，帶氣絮粒的直徑（或特征直徑）以及水的溫度、流態(tài)。
氣浮中如果帶氣絮粒中氣泡所占比例越 大則帶氣絮粒的密度就越小，主要的特征直徑則相應增加，兩者的這種變化可使上浮速度大大提高。 然而實際水流中；帶氣絮粒  大小不一，而引起的阻力也不斷變化，同時在氣浮中外力還發(fā)生變化，從而氣泡形成體和上浮速度也在不斷變化。
其他方案與方案1相比,主要調整如下:方案2,*停止好氧池曝氣,加大R1回流,主要考察膜池富余溶解氧利用替代曝氣的效果;方案3,降低好氧池首段曝氣量,主要考察降低曝氣量的影響;方案4,改變進水方式,考察多點進水運行工況的效果。各方案運行的具體變量對比如表2所示。

表2 3AMBR中試實驗方案變量對比

MBR工藝 

1.4分析項目及方法

COD:《重鉻酸鉀法》(GB11914-1989);TN:《過硫酸鉀氧化分光光度法》(GBI1894-1989);NH3-N:《氨氮的測定-納氏試劑分光光度法》(HJ535-2009);NO3-N:《硝酸鹽氮的測定-酚二磺酸分光光度法》(GB/T7480-1989);TP:《鉬銻抗分光光度法》(GB11893-1989);DO:采用HACHHQ-40-d便攜式溶氧儀測量;MLSS:采用HACHTSS便攜式污泥濃度計測量;ORP:采用HACHHQ-11-dORP計測量;pH:采用HACHpH計測量;濁度:采用HACH2100N濁度儀測量。

2結果與討論

2.1實驗期間各方案水質結果分析

中試MBR系統(tǒng)自2014年5—12月,進行了200d左右的中試實驗,在去除了切換調試期后,穩(wěn)定期長達100d(其中方案1為70d,方案2為10d,方案3為10d,方案4為10d),在此期間出水水質良好,主要水質主要指標監(jiān)測結果見圖2。

MBR工藝MBR工藝MBR工藝MBR工藝

出水在改變運行參數(shù)后略有波動,總體來說各方案COD出水均低于30mg•L-1,去除率可達83.10%;出水TN、NH3-N、TP的質量濃度平均值分別7.09、0.92和0.33mg•L-1,去除率均值為63.06%、81.59%、97.05%,優(yōu)于絕大多數(shù)傳統(tǒng)處理工藝,滿足城鎮(zhèn)污水處理廠一級A排放標準的要求(COD≤50mg•L-1,NH3-N≤10mg•L-1,TP≤0.5mg•;L-1)。各污染物除TP采用生物+化學法外,其余皆采用生物法去除。

2.1.1DO值由

表3監(jiān)測結果可知,受節(jié)能措施的影響,各反應池水體DO值均出現(xiàn)了不同程度的改變:方案2雖然*停止了曝氣,但好氧1段仍保持了接近原來一半的DO水平(0.23mg•L-1),說明膜池液回流確實起到了補充溶解氧的作用;方案3則停止好氧1曝氣,該池DO值進一步降低到約方案1的1/4水平(0.13mg•L-1),膜池以外的各池DO水平非常接近,梯度不明顯;多點進水對DO值也產生了一定程度的影響,尤其是2個好氧池和變化池形成了更好的DO值濃度梯度。

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