當(dāng)前位置：無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司>>耐熱鋼棒料>>耐蝕合金圓鋼>>NS335圓鋼現(xiàn)貨

NS335圓鋼現(xiàn)貨

返回列表頁(yè)

參考價(jià)

面議

具體成交價(jià)以合同協(xié)議為準(zhǔn)

產(chǎn)品型號(hào)

品牌

廠商性質(zhì)經(jīng)銷(xiāo)商

所在地無(wú)錫市

在線詢(xún)價(jià) 收藏產(chǎn)品查看聯(lián)系電話(huà)

聯(lián)系方式：李建查看聯(lián)系方式

更新時(shí)間：2017-03-19 23:48:09瀏覽次數(shù)：213次

聯(lián)系我時(shí)，請(qǐng)告知來(lái)自環(huán)保在線

產(chǎn)品分類(lèi) 品牌分類(lèi)

  耐熱鋼棒料

合金圓鋼

不銹鋼圓鋼

高溫合金圓鋼

耐蝕合金圓鋼

全部產(chǎn)品列表

暫無(wú)信息

無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司

經(jīng)營(yíng)模式：經(jīng)銷(xiāo)商

商鋪產(chǎn)品：3000條

所在地區(qū)：江蘇無(wú)錫市

聯(lián)系人：李建（銷(xiāo)售）

詢(xún)價(jià) 給他留言

產(chǎn)品簡(jiǎn)介

無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司自成立以來(lái)，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產(chǎn)與銷(xiāo)售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域NS335圓鋼現(xiàn)貨，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方面提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

詳細(xì)介紹

無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司*經(jīng)營(yíng)哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30，高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335等材質(zhì)圓鋼、棒料、鍛件、管材、板材等產(chǎn)品。

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展、技術(shù)進(jìn)步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來(lái)越廣泛地應(yīng)用于石油、化工、冶金、環(huán)保及等眾多領(lǐng)域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對(duì)合金組織、性能以及連鑄坯表縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實(shí)驗(yàn)、高溫拉伸及蠕變等實(shí)驗(yàn)手段，研究了Ti、Al對(duì)鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機(jī)理。主要結(jié)論如下：（1）對(duì)于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點(diǎn)降低，η相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結(jié)晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細(xì)小，而且能形成數(shù)量更多、分布更密集、總體積分?jǐn)?shù)更大的Ti(C,N)類(lèi)析出物。（2）在常溫性能方，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強(qiáng)度及硬度，強(qiáng)化的機(jī)制主要是細(xì)晶強(qiáng)化。在高溫性能方，在800-1300℃，合金強(qiáng)度隨溫度升高而下降，由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，950℃以上時(shí)， Ti和Al對(duì)強(qiáng)度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高鈮含量對(duì)直接時(shí)效態(tài)(DA)和標(biāo)準(zhǔn)熱處理態(tài)(STD)GH4169合金室溫拉伸性能、650℃拉伸性能以及650℃、690MPa持久性能的影響規(guī)律,并進(jìn)行了顯微組織觀察和熱力學(xué)計(jì)算分析在蠕期間,等溫鍛造合金僅發(fā)生孿晶形,而熱連軋合金的形機(jī)制是孿晶和位錯(cuò)滑移,其中,合金在熱連軋期間形成的高密度位錯(cuò)可誘發(fā)蠕位錯(cuò)發(fā)生單取向或多取向滑移,可減緩應(yīng)力集中,抑制或延緩裂紋在晶界處萌生是使該合金具有較長(zhǎng)蠕壽命的主要原因，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開(kāi)始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機(jī)制從韌窩斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)檠鼐Т嘈詳嗔?。在蠕變性能方，Ti、Al含量的提高會(huì)明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時(shí)的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強(qiáng)溫度以上的蠕變性能的關(guān)鍵因素。（3）N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的。初始凝固階段時(shí)坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱由于快淬納米晶合金中存在軟磁Co相及非晶相，退磁曲線中出現(xiàn)了塌肩現(xiàn)象，限制了矯頑力及剩磁結(jié)合正交試驗(yàn)法中的極差分析方法獲得了不同磨削參數(shù)對(duì)表面粗糙度的影響曲線,進(jìn)行了磨削參數(shù)區(qū)間的優(yōu)選，在受到垂直于柱狀晶生長(zhǎng)方向應(yīng)力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個(gè)裂紋進(jìn)一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴(kuò)展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

一種粉末冶金工藝制備耐磨耐蝕合金棒材的方法,其特征在于,所述耐磨耐蝕合金為鐵基合金,該方法包括以下制備步驟：步驟一、通過(guò)粉末冶金工藝制備鐵基合金粉末；步驟二、取一端開(kāi)口的圓柱形熱等靜壓包套,熱等靜壓包套直徑為30~600mm,熱等靜壓包套中心位置固定有碳素鋼或不銹鋼圓形棒材,中心棒材直徑為20mm#300mm,將鐵基合金粉末裝填于沿中心棒材與熱等靜壓包套之間厚度為10~300mm的環(huán)形空隙中振實(shí)；NS335圓鋼現(xiàn)貨當(dāng)含量低于0.1wt%時(shí),細(xì)化晶粒作用較小,由于在晶界偏聚,引起氧沿晶界的擴(kuò)散速度加快,反而使抗氧化性能降低；但當(dāng)含量高于0.3wt%時(shí),合金為細(xì)小的枝晶組織,且形成了第二相Fe236相,氧化膜疏松、空隙率高,抗氧化性與原合金相當(dāng)結(jié)果表明：δ相初始在晶界上析出，隨著形量的增加在形帶上析出；δ相的形貌由針狀逐漸為短棒狀或顆粒狀；γ′、γ″相以圓盤(pán)狀或片狀分布在基體上，其尺寸隨形量的增加而減小鑄態(tài)下P富集于Laves相,富集于兩種相,一種為碳化鈮,另一種是熔點(diǎn)在1130℃-1140℃之間的新相提高固溶處理溫度使晶界d相的析出減少,晶界滑動(dòng)蠕速率降低;同時(shí)使晶粒度增大,形成孿晶的阻力增大,晶粒蠕速率降低步驟三、對(duì)熱等靜壓包套進(jìn)行抽真空脫氣處理,抽真空過(guò)程對(duì)熱等靜壓包套加熱保溫,熱等靜壓包套脫氣后繼續(xù)加熱保溫,隨后對(duì)熱等靜壓包套端部進(jìn)行封焊處理；步驟四、對(duì)脫氣并封焊后的熱等靜壓包套進(jìn)行熱等靜壓處理,待熱等靜壓包套內(nèi)鐵基合金粉末*致密固結(jié)并與中心棒材緊密結(jié)合后隨爐冷卻,車(chē)削去掉外表熱等靜壓包套層,制得耐磨耐蝕合金棒材。

一種薄壁內(nèi)覆耐蝕合金復(fù)合管的晶間腐蝕試驗(yàn)方法,其特征在于,所述薄壁內(nèi)覆耐蝕合金復(fù)合管的覆層厚度≤2mm,所述晶間腐蝕試驗(yàn)方法包括薄壁內(nèi)覆耐蝕合金復(fù)合管晶間腐蝕試樣的制備方法及腐蝕后的評(píng)價(jià)方法,具體按照如下步驟進(jìn)行操作：1)選樣：按照金相試樣制備的規(guī)定選取試樣,且試樣中包含耐蝕合金平；2)熱鑲嵌：采用熱塑性丙烯酸樹(shù)脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫,或采用熱固性環(huán)氧樹(shù)脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫；3)腐蝕：步驟2)得到的試樣采用不銹鋼硫酸?硫酸銅腐蝕試驗(yàn)方法進(jìn)行晶間腐蝕試驗(yàn),NS335圓鋼現(xiàn)貨當(dāng)連接溫度為1 120℃、連接時(shí)間為2 h時(shí),接頭室溫及高溫(600℃)抗拉強(qiáng)度zui高,分別為692和599 MPa,為母材強(qiáng)度的82%和71%在本文的工件及焊接工藝參數(shù)下,焊接溫度場(chǎng)關(guān)于摩擦面呈現(xiàn)很強(qiáng)的對(duì)稱(chēng)性,而等效應(yīng)力場(chǎng)關(guān)于摩擦面的對(duì)稱(chēng)性較弱通過(guò)對(duì)不同釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織及性能影響的對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，對(duì)于本試驗(yàn)選取的釬焊工藝參數(shù)，其工藝規(guī)范分別為：釬焊溫度為1110℃，釬焊保溫時(shí)間為45min，釬焊間隙為30μm試驗(yàn)后取出試樣,洗凈,干燥；4)裂紋觀察：將步驟3)得到的試樣進(jìn)行磨制、拋光,再浸蝕后,得到用于裂紋觀察的樣品,然后將上述樣品在金相顯微鏡下觀察是否出現(xiàn)晶間腐蝕裂紋。應(yīng)用泰曼定律,確定出由質(zhì)量百分因子法設(shè)計(jì)的Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的成分組成以及質(zhì)量百分因子數(shù)的取值范圍,選用質(zhì)量百分因子數(shù)(APF值)分別為1.5,2.875,3.3,3.8,4.3的五種固溶體Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金作為合金腐蝕特性的研究試樣。為考察該系列合金在大氣中的腐蝕通用性,另外制備了4種不同含銅量的合金,用于研究合金的氧化腐蝕特性因此,有必要對(duì)鎳基高溫合金切削過(guò)程中切屑形態(tài)及其形成機(jī)理和磨損進(jìn)行研究國(guó)內(nèi)關(guān)于惰性陽(yáng)極材料的研究主要集中在金屬材料,Ni-Fe-Cu-Co合金在試驗(yàn)條件下已取得較好的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,但由于其抗高溫氧化性能和抗電解腐蝕性能不夠理想,仍不能滿(mǎn)足工業(yè)的生產(chǎn)。具體內(nèi)容如下:1)對(duì)4種不同含銅量的合金和APF=2.875的合金,在空氣中進(jìn)行氧化實(shí)驗(yàn)和高溫實(shí)驗(yàn),分析合金的氧化腐蝕特性及其在空氣中的氧化腐蝕通用性;2)對(duì)不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.002mol/cm~3,0.004 mol/cm~3,0.006 mol/cm~3,0.008 mol/cm~3,0.01 mol/cm~3,0.012 mol/cm~3的鹽酸溶液中腐蝕反應(yīng)的陰極過(guò)程進(jìn)行線性電位掃描,依據(jù)極化曲線,確定出五種合金在不同濃度鹽酸溶液中腐蝕時(shí)的交換電流密度、腐蝕電位、電子交換數(shù)、反應(yīng)級(jí)數(shù)和速率常數(shù)。

分別建立這些動(dòng)力學(xué)參數(shù)與鹽酸濃度、質(zhì)量百分因子數(shù)(APF參數(shù))的實(shí)驗(yàn),據(jù)此評(píng)價(jià)合金對(duì)鹽酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其耐腐蝕能力隨鹽酸溶液濃度、合金質(zhì)量百分因子數(shù)的變化而變化的關(guān)系;3)對(duì)不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度從0.002mol/cm~3到0.012 mol/cm~3的硫酸溶液中腐蝕反應(yīng)的陰極過(guò)程進(jìn)行線性電位掃描。針對(duì)合金陰極反應(yīng)的兩種機(jī)理(在低濃度時(shí),為氫離子的還原;在高濃度時(shí),為水分子的還原)分別分析陰極過(guò)程動(dòng)力學(xué)。依據(jù)陰極極化曲線,確定出機(jī)理轉(zhuǎn)變濃度和不同反應(yīng)機(jī)理時(shí)的動(dòng)力學(xué)參數(shù)而在27~400℃范圍內(nèi)，Ho取代的合金獲得了的熱穩(wěn)定性，溫度系數(shù)為：α=-0.064%/℃，β=-0.19%/℃譜線的峰高與本底之比高于105焊接過(guò)程中不需要施加諸如電能等其他形式的能量,建立這些動(dòng)力學(xué)參數(shù)與溶液濃度和質(zhì)量百分因子數(shù)的實(shí)驗(yàn)。據(jù)此鑒別合金對(duì)硫酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其腐蝕能力隨硫酸溶液濃度、合金質(zhì)量百分因子數(shù)的變化而變化的關(guān)系;4)對(duì)不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.0025mol/cm~3,0.0050 mol/cm~3,0.0075 mol/cm~3,0.0100 mol/cm~3,0.0125 mol/cm~3,0.0150mol/cm~3的氫氧化鈉溶液中腐蝕反應(yīng)的陰極過(guò)程進(jìn)行線性電位掃描,通過(guò)極化曲線,確定出鈍化膜形成過(guò)程中的隧穿常數(shù)、鈍化電位、隧穿電流和鈍化膜厚度等動(dòng)力學(xué)參數(shù),建立這些參數(shù)與氫氧化鈉濃度、質(zhì)量百分因子數(shù)的實(shí)驗(yàn),據(jù)此鑒別合金對(duì)氫氧化鈉溶液的耐腐蝕能力,歸納耐腐蝕能力與氫氧化鈉溶液濃度這種工藝參數(shù)下，接頭溫度峰值低；熱影響區(qū)易擴(kuò)大；制動(dòng)扭矩大，接頭質(zhì)量控制困難鎳基合金GH4169在領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用、質(zhì)量百分因子數(shù)的變化而變化的關(guān)系。后,對(duì)系列合金的電化學(xué)腐蝕電流密度進(jìn)行理論上的定量分析。為此用D8-ADVANCE型衍射儀,對(duì)五種合金進(jìn)行X射線衍射試驗(yàn),確定合金的晶體結(jié)構(gòu)。應(yīng)用Rietveld方法進(jìn)行晶體結(jié)構(gòu)精修,獲得高精度的晶體結(jié)構(gòu)參數(shù)。使用Materials Studio 4.0材料計(jì)算軟件,計(jì)算合金的費(fèi)米能、電子態(tài)密度。應(yīng)用量子電化學(xué)電流密度計(jì)算模型,定量分析電化學(xué)腐蝕電流,揭示系列Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的耐腐蝕能力隨質(zhì)量百分因子數(shù)成規(guī)律性變化的結(jié)構(gòu)原因。

Cu-Ni合金以其良好的耐海水腐蝕和加工性能廣泛地應(yīng)用于電廠、化工和輪船中的冷凝器材料。在Cu-Ni中添加Fe、Mn等元素可以進(jìn)一步提高合金的耐蝕和加工等性能,添加的元素含量通常源于大量經(jīng)驗(yàn)探索,這就使得在開(kāi)發(fā)和設(shè)計(jì)Cu-Ni多元合金材料時(shí),難以實(shí)施有效的成分設(shè)計(jì)與優(yōu)化。為此,本論文圍繞Cu-Ni合金中添加的改性元素類(lèi)型及其含量這一關(guān)鍵問(wèn)題,開(kāi)展了一系列理論與實(shí)驗(yàn)研究,終建立了Cu-Ni-M多元穩(wěn)定固溶體合金的原子團(tuán)簇結(jié)構(gòu)模型-合金成分-微觀組織-宏觀性能之間的,該研究具有理論和實(shí)際應(yīng)用雙重意義?；贔e元素在Cu-Ni合金中的固溶度與溫度的關(guān)聯(lián)分析,提出了Cu-Ni-Fe穩(wěn)定固溶體合金的概念,特指在一定溫度當(dāng)過(guò)冷度超過(guò)250K后,晶粒平均尺寸達(dá)到5.5μm建立了GH4169高溫合金單磨粒磨削過(guò)程的數(shù)值仿真模型,通過(guò)計(jì)算仿真并對(duì)結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,獲得了單磨粒磨削過(guò)程與宏觀砂輪磨削過(guò)程的映射關(guān)系,提出了GH4169高溫合金平面磨削力的預(yù)測(cè)方法有關(guān)Ru元素對(duì)鎳基單晶高溫合金中基體與TCP相界面結(jié)構(gòu)及其合金元素賦存狀態(tài)的研究還非常有限下容易獲得的具有較大固溶度和較高穩(wěn)定性的合金。Cu-Ni-Fe合金在高溫時(shí),由于熱無(wú)序破壞了短程有序性結(jié)構(gòu)使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度升高而迅速增加,在低溫時(shí),由于Cu-Ni相分離使得Fe1Nil2團(tuán)簇聚集使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度降低而緩慢減小?；谂cCu具有正混合焓,與Ni具有負(fù)混合焓的過(guò)渡族金屬元素M在Cu-Ni合金中的固溶度與Ni元素的關(guān)聯(lián)分析(M元素包含F(xiàn)e、Co、Cr、V、Nb、Mo、Ru、Ta、W、Mn等),建立了Cu-Ni-M穩(wěn)定固溶體合金的原子團(tuán)簇結(jié)構(gòu)模型,在該模型中,Cu-Ni-M固溶體合金在局域上形成以M原子為中心,以Ni原子為*近鄰分布CN12的M1Ni12八體原子團(tuán)簇,M1Ni12原子團(tuán)簇?zé)o序的分散到Cu基體中形成[M1Ni12]Cux穩(wěn)定固溶體合金。首先，通過(guò)添加Zr元素穩(wěn)定SmCo7亞穩(wěn)相，利用熔體快淬技術(shù)獲得了具有穩(wěn)定結(jié)構(gòu)的高矯頑力Sm(Co,Zr)7合金利用該裝置并結(jié)合正電子壽命譜儀，研究了常見(jiàn)元素及部分第四周期元素的電子動(dòng)量分布；Ni-Co-Cr高溫合金回復(fù)和再結(jié)晶過(guò)程中缺陷的化；磷對(duì)Ni-Co-Cr高溫合金電子密度和缺陷濃度的影響基于[M1Ni12]Cux穩(wěn)定固溶體合金的原子團(tuán)簇結(jié)構(gòu)模型優(yōu)化設(shè)計(jì)了添加Fe,Mn和Cr元素改性的Cu-Ni-M多元耐蝕合金成分,并應(yīng)用XRD、SEM、TEM和電化學(xué)腐蝕測(cè)試方法得到了[M1Ni12]Cux穩(wěn)定固溶體合金的微結(jié)構(gòu)、耐腐蝕性能和硬度的變化。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,添加Fe,Mn和Cr改性的Cu-(Ni,M)合金在800℃C保溫5h后水淬,在M含量為M／Ni≤1／12時(shí)對(duì)應(yīng)于單一固溶體相結(jié)構(gòu)；在M含量為M／Ni>1／12時(shí)有M-Ni彌散析出相；在M含量為M／Ni=1／12的穩(wěn)定固溶體合金附近成分具有耐蝕性能；Cu-(Ni,M)固溶體合金的硬度隨添加的M元素含量的增加而提高,在M／Ni≤1／12階段對(duì)應(yīng)于M元素的固溶強(qiáng)化,在M／Ni＞1／12階段對(duì)應(yīng)于M-Ni析出相彌散強(qiáng)化；基于Cu-Ni-M穩(wěn)定固溶體合金的原子團(tuán)簇結(jié)構(gòu)模型設(shè)計(jì)的[(Fe0.75-xMn0.25Crx)Ni12]Cu30.3合金在3.5%(wt.%)NaCl水溶液中具有優(yōu)異的耐蝕性能,浸泡240h后的平均腐蝕速率為0.0008μm／h。

關(guān)鍵詞：金相顯微鏡掃描電子顯微鏡能譜儀顯微鏡密度計(jì)