N08800鋼板的執(zhí)行標準，在外表面的焊縫區(qū),x向變形為收縮變形,在焊縫具有大值,然后逐漸轉變?yōu)槔熳冃?離焊縫1cm處大,然后逐漸降低。在不同線下,Q2下的變形整體稍大于Q1下的變形。從圖8可見,在內(nèi)表面的焊縫及近縫區(qū),x向變形為拉伸變形,在焊縫具有大值,然后逐漸降低,離焊縫3cm處轉變?yōu)檩^小的收縮變形。在不同線下,Q2下的變形整體稍大于Q1下的變形。從圖9、10可見,y向變形在內(nèi)外表面的分布具有相似性,均表現(xiàn)為拉伸變形;在焊縫區(qū)具有大值。

熱裂紋性高焊絲及材料本身表面雜質在焊接過程中形成晶間液態(tài)膜殘留在晶界區(qū)，由于收縮應力的作用而開裂，從而引發(fā)熱裂紋。(2)氣孔合金元素含量分配的特點，決定合金固液相溫度間距小，流動性偏低，在焊接快速冷卻凝固結晶條件下，極易產(chǎn)生氣孔。焊接時，坡口表面油脂、氧化物、油漆等異物沒有清理干凈，或保護氣體種類不當、純度不高、流量不合適等，則易產(chǎn)生焊接氣孔。(3)晶間腐蝕C276在敏化溫度600一1200℃之間停留時間，超過10分鐘，就會析出占相及M6C，產(chǎn)生晶間腐蝕。

耐腐蝕合金是一種綜合性能優(yōu)良的材料，可用于一般工業(yè)和其它化工、醫(yī)藥衛(wèi)生行業(yè)等有嚴重工程腐蝕問題的場合，值得大力發(fā)展與擴大其應用。按強化特征分固溶強化和時效強化，固溶型具有良好的耐高溫腐蝕性和抗氧化性，優(yōu)良的冷熱加工和焊接工藝性能，其元素組織均勻，成份偏析小、雜質少，可以用在各種高低壓環(huán)境、腐蝕環(huán)境中使用。時效強化型，在固溶的基礎上增加熱處理時間，提高其機械強度，應用在需要高強度負荷使用的環(huán)境中；

焊接坡口好采用機械加工的方法，但是機械加工會帶來加工硬化，所以對機械加工的坡口處進行焊接前打磨是必要的。焊接時要采用適宜的熱輸人速度，以防止熱裂紋的產(chǎn)生。在絕大多數(shù)腐蝕環(huán)境下，C276都能以焊接件的形式應用。但在十分苛刻的環(huán)境中，C276材料及焊接件要進行固溶熱處理以獲得好的抗腐蝕性能。C276合金的焊接可以選擇自身作焊接材料或填料金屬。

接頭型式對焊接頭采用Ｖ形坡口(坡口角度80°±5°,鈍邊0.5±0.5,組對間隙1±0.5)。3.3焊接材料焊絲采用ＥＲＮｉＣｒＭｏ-4Φ2.0ｍｍ,其化學成分和機械性能見表2、表3,保護氣體純度不低于99.99。機械性能抗拉強度6ｂ(ＭＰａ)屈服強度6ｂ(ＭＰａ)延伸率δ()840390253.4Ｃ276焊接工藝參數(shù)見表4。表4焊接工藝參數(shù)層次焊接方法焊材極性電流Ａ電壓Ｖ焊接內(nèi)Ａｒ流量Ｌ/ｍｉｎ管內(nèi)Ａｒ氣流量焊接要點底層焊接時,坡口兩側粘貼的白膠布應反貼,否則焊前用清洗干凈。

1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。

2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標：ZRJWXTG、67Ni30Cu。

3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。

4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金。

5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。

選材的經(jīng)濟性與許多因素有關，其中主要的是耐蝕性和格兩個方面。材料的耐蝕性能與材料的使用壽命直接相關，但并非壽命長的或者價格低的材料使用經(jīng)濟。選材上應從工況環(huán)境、材料性能、材料及設備制造價格、設備操作工藝、維修、生產(chǎn)諸方面綜合考慮，正確選擇材料，以求獲得佳的經(jīng)濟效果。由于哈氏合金C276不僅耐腐蝕性能*，而且較錯材造價便宜，所以本文就哈氏合金C276材料在高速泵上的應用進行了研究。下面介紹該材料的一些性能。

在選擇均勻化退火溫度時一般要低于初熔點的溫度而高于有害析出相的析出溫度。一方面溫度不能過低，既要已有的有害相，又要避免鍛造時產(chǎn)生新的有害相，同時也不能時間過長增加生產(chǎn)成本。另一方面，溫度也不能太高，否則晶粒過于粗大甚至熔化也會影響后期的熱加工。依據(jù)相圖計算得知，Ｃ２７６合金的熔點為１３６０℃，碳化物ＭＣ在１０８２℃開始析出，相的熔點也只有１１０９℃。有文獻指出ｎ，相*很困難，需要在遠高于其熔點的溫度范圍。

在許多腐蝕環(huán)境中合金C和C-276的耐蝕性相似。在合金C-276的焊接熱影響區(qū)不存在連續(xù)的晶粒邊界偏析,因此不會產(chǎn)生嚴重的晶間腐蝕。C-276可以在焊態(tài)下使用,但在某些工藝條件下即使低碳低硅的C-276也對晶間腐蝕較,C-276并不具備足夠的熱穩(wěn)定性,在650~1090℃溫度范圍內(nèi)長時間時效后,也會在晶界析出碳化物或伴隨產(chǎn)生金屬間化合物μ相(Co2Mo6型),使抗晶間腐蝕性能下降。具有顯著的高溫穩(wěn)定性,當置于650~1040℃*時效后,呈現(xiàn)良好的延展性和耐晶間腐蝕性能。

合金的物理性能-ZRJWXTG密度8.14t/m3。

      -熔化溫度范圍1370-1400℃。

            -比熱440j/Kg.℃。

                     -居里溫度＜-196℃。

合金的機械性能-抗拉強度850MPa。

                       -屈服強度350MPa。

                                     -伸長率30%。

材料經(jīng)過電弧爐熔煉-AOD脫碳-電渣重熔，鋼質較其他電弧熔煉的要純凈?？慑戃埢蛘哕堉瞥擅?，然后去氧化皮、退火固溶，固溶處理是鎳合金重要的一個熱處理方式，處理溫度對合金的組織和性能有非常重要的影響。當固溶溫度過低，奧氏體晶粒長大不明顯，溫度過高晶粒長大速度加快，晶粒越粗大，只有合理溫度的熱處理才能保證合金性能的穩(wěn)定，組織呈單一奧氏體組織，有孿晶，化合物充分溶入基體中，保證合金材料的使用要求；

襯板沿周向均勻開孔并以塞焊形式連接至輪轂,襯板對接接頭及襯板與輪轂邊槽處開坡口焊接,形成穩(wěn)固抗磨耐腐蝕隔離層。經(jīng)#1、#2機組工程實踐對比,該方案很好地解決了風機輪轂易損問題。該方案技術難點是涉及哈氏合金的接頭焊接,包括C276對C276和C276對15MV接頭。2哈氏合金C276化學成分和力學性能在ASTMB575規(guī)范中規(guī)定了合金N10276化學成分。力學性能(min,MPa):抗拉強度690,屈服強度:283;斷后延伸率(min,):40。

應力腐蝕的產(chǎn)生有兩個基本條件:一是材料對介質具有一定的應力腐蝕開裂性;二是存在足夠高的拉伸應力。導致應力腐蝕開裂的應力既可來自工作應力,也可緣于制造過程中產(chǎn)生的殘余應力。防止應力腐蝕應從減少腐蝕和拉伸應力兩方面采取措施。盡量避免使用對應力腐蝕的材料;設備結構設計要力求合理,盡量減少應力集中和積存腐蝕介質;在加工制造設備時,要注意殘余應力。根據(jù)對美國FGD裝置中腐蝕部位和出現(xiàn)損壞的金屬部件的統(tǒng)計,點蝕和縫隙腐蝕約占失效事故的75以上。