無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司自成立以來(lái)，一直致力于鎳基合金（Monel／Inconel／Incoloy／Hasloy／Haynes／Waspalloy...），高溫合金（GH2132／A286（660）／GH3044／GH3039／GH3128／GH3536／GH4033／GH4145／GH4169／GH4738／GH90／GH93／GH901／GH5188／GH605／Haynes25／MP35N...)，精密合金（4J36／4J42／4J29／3J9／3J21／3J53／1J22／1J50／4J50...）的生產(chǎn)與銷(xiāo)售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問(wèn)題直接關(guān)系到國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文依據(jù)質(zhì)量百分因子（APF=4Cr/（2Mo+W））法,并參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過(guò)向鎳中添加鉻、鉬和銅元素,設(shè)計(jì)了7種通用性Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金。采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。253-MA圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)GH4169合金具有優(yōu)異的綜合性能,廣泛應(yīng)用于、、石油領(lǐng)域,產(chǎn)量居形合金*本文采用真空冶煉、半固態(tài)電磁攪拌的方法制備了不同Si、含量的Ni-Fe-Cu-Co合金,通過(guò)SEM、XRD、EDS和OM等分析方法,研究不同含量的Si、元素在Ni-Fe-Cu-Co合金中存在的形式以及對(duì)合金組織產(chǎn)生的影響和影響機(jī)理,同時(shí)對(duì)合金的高溫抗氧化性能進(jìn)行測(cè)試,分析氧化膜的形貌和物相組成,獲得了Si、元素對(duì)Ni-Fe-Cu-Co合金組織和高溫抗氧化性能的影響規(guī)律具體研究?jī)?nèi)容與結(jié)果如下：為了制備高質(zhì)量的粉末,對(duì)實(shí)驗(yàn)所采用的熔煉溫度、霧化溫度、霧化壓力、導(dǎo)流管直徑等相關(guān)工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化本文以鎳基高溫合金的高速車(chē)削和高速銑削加工過(guò)程為研究對(duì)象，通過(guò)建立的有限元切削模型，對(duì)高速切削機(jī)理進(jìn)行了研究，為建立鎳基合金高效加工工藝規(guī)范提供了理論依據(jù)將所制合金分別在80%H2SO4、30%HCl、混合酸（15%HCl+15%H2SO4+10%H3PO4+10%HNO3）及15%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃,得到具有良好的通用耐蝕性（耐氧化性、還原性、氧化.還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能）的合金,其APF值為2.875。針對(duì)該合金考察了酸的類(lèi)型、濃度和溫度對(duì)合金腐蝕速率的影響,計(jì)算了合金在這三種酸中的腐蝕活化能,并通過(guò)SEM和光學(xué)顯微鏡觀察分析了腐蝕形貌,利用EDS分析了局部腐蝕產(chǎn)物的元素組成。

  合金的腐蝕速率隨著酸濃度和溫度的升高而上升;合金在80%H2SO4、30%HCl和混合酸中的腐蝕活化能分別為75.389KJ/mol,75.114KJ/mol和114.517KJ/mol;室溫下在三種酸中都屬于極耐蝕等級(jí);合金在硫酸中發(fā)生均勻腐蝕;在鹽酸中發(fā)生點(diǎn)蝕,而且點(diǎn)蝕坑中Mo元素含量降低。 通過(guò)測(cè)定Ni-Cr-Mo-Cu合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及混合酸中的陽(yáng)極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì),和同一成分的合金在不同電解質(zhì)中極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。在80%硫酸中,隨著APF值的增大,即Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的腐蝕電流、253-MA圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)并對(duì)建模計(jì)算過(guò)程中的諸多影響因素進(jìn)行了討論(3)采用*性原理方法研究了Ru元素在γ/γ’界面和γ’相中對(duì)其他合金元素分配行為的影響規(guī)律,揭示了Ru元素與Re元素之間的強(qiáng)化機(jī)制是由于Re原子和Ru原子間p-p軌道的雜化而產(chǎn)生較強(qiáng)的相互作用隨著對(duì)其性能和質(zhì)量要求的不斷提高,高溫合金合金化的程度也日益增加,帶來(lái)了元素偏析嚴(yán)重、工藝過(guò)程復(fù)雜、材料形困難等諸多問(wèn)題固溶處理溫度對(duì)680℃/725 MPa的蠕性能有相同的影響趨勢(shì),但其程度減弱鈍化臨界電流密度及維鈍電流都減小,表明在80%H2SO4中隨著Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的耐蝕能力增加;在30%HCl中,Mo與Cr的交互作用使得Mo含量大的合金先發(fā)生鈍化,而且維鈍電流較低,形成的鈍化膜有助于延緩點(diǎn)蝕的發(fā)生;合金在80%H2SO4中的腐蝕電位高于在30%HCl中的腐蝕電位,致鈍電位卻低于在30%HCl中的,表明30%HCl對(duì)此合金的腐蝕比80%H2SO4嚴(yán)重。在混合酸中,合金沒(méi)有發(fā)生過(guò)鈍化現(xiàn)象。 采用增重法分別在600℃、800℃、1000℃研究了Ni-Cr-Mo-Cu合金的抗高溫氧化性能,并通過(guò)SEM和XRD對(duì)氧化產(chǎn)物的形貌和相組成進(jìn)行了觀察與分析,利用小二乘法擬和了氧化增重曲線。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合拋物線規(guī)律,其氧化過(guò)程的活化能為200.25KJ/mol。氧化產(chǎn)物主要為NiO、Cr2O3和NiCr2O4。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎂合金由于其密度小、比強(qiáng)度高及可鑄性好等優(yōu)異的性能在和汽車(chē)行業(yè)中有著廣泛的應(yīng)用前景。然而鎂合金的耐蝕性較差，*地限制了其應(yīng)用。本論文將純鎂顆粒加入環(huán)氧樹(shù)脂中制得環(huán)氧富鎂涂層來(lái)保護(hù)AZ91D鎂合金，并對(duì)環(huán)氧富鎂涂層的防護(hù)性能進(jìn)行改善，研究鎂合金各種前處理方式對(duì)富鎂涂層耐蝕性的影響。本文將純鎂顆粒加入環(huán)氧涂層中制得富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)富鎂涂層可對(duì)AZ91D合金起到陰極保護(hù)作用，相比環(huán)氧清漆涂層對(duì)AZ91合金的保護(hù)效果明顯改善。并且涂層中的鎂粉腐蝕產(chǎn)物Mg(OH)2可提供一定程度的屏蔽作用。之后主要采用電化學(xué)方法研究了富鎂涂層中鎂粉含量對(duì)涂層保護(hù)性能的影響，富鎂涂層對(duì)鎂合金的陰斷口分析結(jié)果表明:隨連接溫度的升高,室溫拉伸時(shí)接頭斷裂位置由等溫凝固區(qū)逐漸轉(zhuǎn)向擴(kuò)散區(qū),而高溫拉伸時(shí)接頭均在等溫凝固區(qū)發(fā)生斷裂環(huán)件軸向縮短量是焊接質(zhì)量控制的關(guān)鍵,其影響因素的研究結(jié)果表明:當(dāng)環(huán)件壁厚與工藝參數(shù)給定時(shí),軸向縮短量隨著內(nèi)徑的增大呈現(xiàn)出先增大后減小的規(guī)律;當(dāng)環(huán)件內(nèi)徑與工藝參數(shù)給定時(shí),軸向縮短量隨著壁厚增大而快速減小,直至壁厚超過(guò)某一臨界尺寸;軸向縮短量對(duì)環(huán)件初始轉(zhuǎn)速的化非常敏感,隨著初始轉(zhuǎn)速的增加而快速增大,而其受到摩擦壓力的影響微弱;800℃熱影響區(qū)深度與環(huán)件軸向縮短量受到環(huán)件內(nèi)徑、壁厚、初始轉(zhuǎn)速以及摩擦壓力的影響規(guī)律非常相近高溫合金具有良好的高溫強(qiáng)度和優(yōu)異的綜合性能,在、等眾多工業(yè)領(lǐng)域占據(jù)不可替代的重要位置鑒于此,本文主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了試驗(yàn)研究和分析極保護(hù)作用效率以及富鎂涂層中鎂粉顆粒的作用機(jī)理。研究發(fā)現(xiàn)，富鎂涂層對(duì)鎂合金基體的保護(hù)作用可分為三個(gè)階段：在*個(gè)階段，富鎂涂層主要為鎂合金提供屏蔽性保護(hù)作用，溶液逐漸向涂層內(nèi)部滲透，鎂粉顆粒逐漸被激活；在第二個(gè)階段，鎂粉顆粒為鎂合金基體提供陰極保護(hù)作用，陰極保護(hù)作用時(shí)間的長(zhǎng)短與活性鎂粉的總量以及鎂粉消耗的速率有關(guān)；在第三個(gè)階段，鎂粉的腐蝕產(chǎn)物在涂層中析出，在一定程度上改善富鎂涂層的屏蔽性能。富鎂涂層為AZ91D鎂合金提供的陰極保護(hù)并不能*阻止鎂合金的腐蝕。本實(shí)驗(yàn)通過(guò)在合金中添加Si、元素達(dá)到改善和提高Ni-Fe-Cu-Co合金的高溫性能的目的以O(shè)xley材料應(yīng)強(qiáng)化切削模型為基礎(chǔ)，通過(guò)分析不同切削深度和切削速度下剪切角的化規(guī)律，得到了高速切削過(guò)程中主剪切形區(qū)剪切硬化薄層的化規(guī)律研究了工藝參數(shù)對(duì)Ni2連接接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律，工藝參數(shù)對(duì)常規(guī)工藝連接接頭抗拉強(qiáng)度的影響均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì)，當(dāng)連接溫度1050℃、連接時(shí)間120min時(shí)，接頭zui高抗拉強(qiáng)度為1074MPa，達(dá)到焊后母材的93.4%，斷裂主要發(fā)生在擴(kuò)散區(qū)，接頭塑性較??；低溫?cái)U(kuò)散時(shí)間對(duì)高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭抗拉強(qiáng)度的影響不明顯，當(dāng)?shù)蜏財(cái)U(kuò)散時(shí)間為240min時(shí)，接頭強(qiáng)度zui高為603MPa，斷裂發(fā)生在焊縫處，斷口呈現(xiàn)脆性斷裂特征；高溫?cái)U(kuò)散溫度對(duì)低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭影響較大，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)接頭延伸率達(dá)35%，實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)液相連接接頭與母材的同步塑性形富鎂涂層只能在一定程度上減緩鎂合金的腐蝕。涂層中鎂粉含量應(yīng)維持在適當(dāng)值，同時(shí)具有較長(zhǎng)時(shí)間的陰極保護(hù)作用和使用壽命。將三聚*添加到富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)三聚*可顯著改善涂層對(duì)AZ91D鎂合金的防護(hù)性能。三聚*對(duì)富鎂涂層的改善作用可分為以下三個(gè)方。

  首先，三聚*溶液的緩沖性能延長(zhǎng)富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的陰極保護(hù)作用時(shí)間；其次，添加三聚*的涂層中鎂粉的腐蝕產(chǎn)物可能由鎂的磷酸鹽及氧化物組成，增強(qiáng)涂層性能的穩(wěn)定性；后，三聚*可在鎂合金基體表形成一層由鎂的磷酸鹽及氧化物組成的保護(hù)性膜層，進(jìn)一步增強(qiáng)涂層的防護(hù)性能。采用硅烷水解液預(yù)處理方式在AZ91D鎂合金表制備硅烷膜。研究發(fā)現(xiàn)，硅烷膜在鎂合金表形成了Si-O-Mg的化學(xué)鍵合，硅烷膜內(nèi)部形成Si-O-Si結(jié)構(gòu)，從而使富鎂涂層在AZ91D鎂合金基體上的附著力顯著提高。另外，硅烷膜有效增強(qiáng)了涂層體系的屏蔽性能，從而顯著延長(zhǎng)富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的保護(hù)作用時(shí)間。陽(yáng)極結(jié)果表明:試驗(yàn)合金具有較好的高溫低周疲勞性能,與進(jìn)口Inconel 718鎳基合金的相近,但在較低的總應(yīng)范圍下比Inconel 718合金的疲勞壽命要低;該合金在不同總應(yīng)范圍下都表現(xiàn)出明顯的循環(huán)軟化行為;合金試樣的疲勞斷口呈多裂紋源性,疲勞源數(shù)量隨總應(yīng)范圍的降低和疲勞壽命的延長(zhǎng)而減少;疲勞裂紋都萌生于表面,穿晶擴(kuò)展到一定徑向深度時(shí),會(huì)出現(xiàn)沿晶擴(kuò)展特征通過(guò)*性原理方法研究了合金元素在γ/γ’界面、γ’相和基體/TCP界面的分配行為及擇優(yōu)占位傾向固溶處理溫度對(duì)680℃/725 MPa的蠕性能有相同的影響趨勢(shì),但其程度減弱氧化及微弧氧化處理均可增強(qiáng)富鎂涂層在AZ91D鎂合金表附著力。本文研究了陽(yáng)極氧化劑微弧氧化處理對(duì)AZ91D鎂合金表富鎂涂層防護(hù)性能的影響。研究發(fā)現(xiàn)兩種氧化處理均可提高AZ91D鎂合金表富鎂涂層的耐蝕性，減緩基體腐蝕的發(fā)展。但由于微弧氧化膜耐蝕性性能優(yōu)于陽(yáng)極氧化膜，微弧氧化處理對(duì)富鎂涂層耐蝕性的改善優(yōu)于陽(yáng)極氧化處理。后，對(duì)經(jīng)過(guò)前處理的鎂合金加覆富鎂涂層及氟碳漆構(gòu)成鎂合金表的防護(hù)涂層體系。研究發(fā)現(xiàn)相對(duì)于進(jìn)行硅烷預(yù)處理的涂層體系，微弧氧化處理的涂層體系耐蝕性更高。經(jīng)微弧氧化預(yù)處理的涂層體系經(jīng)過(guò)2400h鹽霧實(shí)驗(yàn)后仍具有良好的屏蔽作用，為鎂合金基體提供較好的保護(hù)。

  系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過(guò)程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。本文首先系統(tǒng)研究了鑄錠及均勻化程度對(duì)鑄錠熱變形行為的影響規(guī)律,得出鑄錠直接開(kāi)坯鍛造具有可行性但開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過(guò)1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)斷口分析結(jié)果表明:隨連接溫度的升高,室溫拉伸時(shí)接頭斷裂位置由等溫凝固區(qū)逐漸轉(zhuǎn)向擴(kuò)散區(qū),而高溫拉伸時(shí)接頭均在等溫凝固區(qū)發(fā)生斷裂施加4kA,10Hz,30μs的脈沖電流拉伸形,合金的抗拉強(qiáng)度比未加脈沖電流的相同溫度常規(guī)拉伸降低77.8%,而斷裂延伸率增加幅度達(dá)到750.2%TCP相的析出不僅消耗了大量的固溶強(qiáng)化元素,往往也作為裂紋的發(fā)源地和裂紋迅速擴(kuò)展的通道,導(dǎo)致單晶高溫合金的持久壽命降低,塑性和韌性明顯惡化,嚴(yán)重地影響了合金的高溫力學(xué)性能力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開(kāi)坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長(zhǎng)大的固溶制度為1160℃/2h。通過(guò)系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。

  基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)隨著等行業(yè)的快速發(fā)展，TCu7型Sm-Co基高溫永磁合金日益引起人們的重視該異常起始磁化曲線現(xiàn)象的發(fā)現(xiàn)對(duì)于磁性物理研究及后續(xù)的應(yīng)用研究具有重要意義從合金氧化動(dòng)力學(xué)曲線來(lái)看,在800℃時(shí)合金元素增強(qiáng)Co-Al-W合金抗高溫氧化能力由強(qiáng)至弱依次為T(mén)a、Ti、Mo、N;在900℃時(shí)按Ti、Ta、Mo、N順序依次減弱以GH4169高溫合金主要元素為基體，自行配置了Ni-Cr-Fe-Si-釬料，其中基體成分Ni、Cr、Fe三種元素質(zhì)量比與GH4169高溫合金相同，降熔元素和Si的含量分別為2wt.%和4wt.%，強(qiáng)化元素N、Mo、Ti的含量分別為5.1wt.%、2.9wt.%和0.9wt.%果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長(zhǎng)大模型,獲得了析出相在退火過(guò)程中的演變摩擦焊是一種自動(dòng)化程度高的固態(tài)焊接方法，在工業(yè)生產(chǎn)中有著重要的應(yīng)用 傳統(tǒng)的慣性摩擦焊工藝從焊接自動(dòng)化和質(zhì)量的穩(wěn)定性、可重復(fù)性出發(fā)，通常采用大轉(zhuǎn)動(dòng)慣量、低轉(zhuǎn)速、大壓力并對(duì)不同工藝參數(shù)所制備的試樣進(jìn)行剖面形貌觀察和致密度分析,zui終得到的*工藝參數(shù)是掃描速度150mm/min,脈沖寬度5.0ms,鋪粉厚度0.15mm,掃描電流140A,激光頻率12Hz,掃描間距0.25mm規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min?？傊?本文的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

  我們擁有材料技術(shù)專(zhuān)家為我們的產(chǎn)品進(jìn)行技術(shù)和應(yīng)用服務(wù)。在“品質(zhì)科技為本，實(shí)現(xiàn)高效價(jià)值"為經(jīng)營(yíng)宗旨下，把競(jìng)爭(zhēng)力的特種合金產(chǎn)品應(yīng)用到各工業(yè)領(lǐng)域，共同促進(jìn)材料工業(yè)的發(fā)展，贏得企業(yè)的未來(lái)。