污水處理設(shè)備 污泥處理設(shè)備 水處理過(guò)濾器 軟化水設(shè)備/除鹽設(shè)備 純凈水設(shè)備 消毒設(shè)備|加藥設(shè)備 供水/儲(chǔ)水/集水/排水/輔助 水處理膜 過(guò)濾器濾芯 水處理濾料 水處理劑 水處理填料 其它水處理設(shè)備
無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司
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無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司
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更新時(shí)間：2017-03-20 01:50:39瀏覽次數(shù)：412次
聯(lián)系我時(shí)，請(qǐng)告知來(lái)自 環(huán)保在線無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司自成立以來(lái)，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產(chǎn)與銷售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域NO8028圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方面提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。
無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司是一家專業(yè)從事不銹鋼和合金材料研發(fā)，生產(chǎn)的大型現(xiàn)代化企業(yè)。公司擁有年產(chǎn)30萬(wàn)噸的AOD精煉爐和真空冶煉爐生產(chǎn)設(shè)備。
可根據(jù)客戶需要按AISI,GB,DN,JIS,NF等標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)不銹鋼圓鋼，主要鋼種有：奧氏體不銹鋼，鐵素體不銹鋼，馬氏體沉淀硬化不銹鋼，奧氏體-鐵素體不銹鋼，耐蝕合金，馬氏體時(shí)效鋼，鉻基高溫合金，鎳基高溫合金，鐵基高溫合金等。
哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30
高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188
耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335、
鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675
精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32
鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500
特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800
鎳基單晶高溫合金在中溫/高應(yīng)力穩(wěn)態(tài)蠕變期間的變形機(jī)制.結(jié)果表明,在760℃,760 MPa和800℃,650 MPa蠕變期間,剪切g(shù)′相的位錯(cuò)可發(fā)生分解,分解后的a/3<112>超點(diǎn)陣Shockley不全位錯(cuò)切入g′相,拖曳的a/6<112>Shockley不全位錯(cuò)滯留在g′/g相界,2個(gè)不全位錯(cuò)之間形成超點(diǎn)陣內(nèi)稟堆垛層錯(cuò)(SISF);此外,剪切進(jìn)入g′相的超點(diǎn)陣位錯(cuò)可由{111}交滑移至{100},形成具有非平位錯(cuò)芯結(jié)構(gòu)的K-W鎖,可抑制位錯(cuò)的滑移和交滑移,提高合金的蠕變抗力.在850℃,500 MPa蠕變期間,合金中的層錯(cuò)消失,部分剪切進(jìn)入筏狀g′但由于511keVγ射線康普頓平臺(tái)的影響，在譜線低能端，本底仍然較高對(duì)高溫合金GH4169進(jìn)行車削加工,分析不同車削速度對(duì)表面完整性各特征參量的影響,采用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、顯微硬度儀和XRD等儀器對(duì)表面微觀結(jié)構(gòu)、顯微硬度和殘余應(yīng)力進(jìn)行觀測(cè)這種工藝參數(shù)下，接頭溫度峰值低；熱影響區(qū)易擴(kuò)大；制動(dòng)扭矩大，接頭質(zhì)量控制困難相的a<110>超點(diǎn)陣位錯(cuò)可分解形成"2個(gè)a/2<110>不全位錯(cuò)加反相疇界(APB)"的組態(tài),而合金中K-W鎖的消失是由高溫?zé)峒せ钪率沽⒎襟w滑移的位錯(cuò)重新交滑移至八體所致。依據(jù)高熔點(diǎn)、密度相近和晶格匹配等原則,利用自編高溫合金細(xì)化劑選取系統(tǒng),分別甄選出YNi2Si2和CeCo4B兩種三元稀土金屬間化合物。采用氬弧熔敷的方法,兩種稀土金屬間化合物分別作為敷材,K4169高溫合金作為基材通過(guò)觀察磨損形貌看出的磨損形態(tài)有前、后刀面磨損、溝槽磨損和破損,其中溝槽磨損zui為顯著 為了對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，針對(duì)大型環(huán)狀工件慣性摩擦焊接過(guò)程中溫度化的特點(diǎn)，開(kāi)發(fā)了一套基于Windows環(huán)境的摩擦焊接過(guò)程溫度數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)摩擦焊是一種自動(dòng)化程度高的固態(tài)焊接方法，在工業(yè)生產(chǎn)中有著重要的應(yīng)用,形成公共熔池并凝固,組織觀察發(fā)現(xiàn)含Ce和含Y稀土金屬間化合物均對(duì)基材γ相枝晶生長(zhǎng)具有一定的抑制作用;直接澆注試棒鑄件實(shí)驗(yàn)表明:采用混合稀土細(xì)化劑,1470℃澆注,K4169高溫合金試樣平均晶粒組織由未添加細(xì)化劑的3.57 mm降為添加細(xì)化劑的0.92mm。
磨削是磨具表大量形狀各異且復(fù)雜多邊形的磨粒參與切削工件的加工工藝,其過(guò)程復(fù)雜、試驗(yàn)觀察困難,從而單顆磨粒切削研究成為研究磨削機(jī)理的重要手段。根據(jù)單顆磨粒的切削特點(diǎn),分別建立其單顆CBN磨粒高速劃擦的力學(xué)模型和有限仿真模型,利用數(shù)值仿真軟件Matlab及有限元軟件Abaqus對(duì)合金鋼20Cr Mo的磨削進(jìn)行了仿真研究。仿真結(jié)果表明單顆磨粒高速劃擦的力學(xué)模型的正確性,同時(shí)分析了未變形切削厚度與其它磨削工藝參數(shù)在單顆磨粒切削過(guò)程中對(duì)磨削力的影響規(guī)律。
鎳基高溫合金采用逐行掃描策略制備了Inconel 625合金試樣,利用掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射(EBSD)等檢測(cè)方法研究了裂紋微觀形貌、周邊元素和晶粒分布等。SEM結(jié)果顯示在常溫下成形件內(nèi)部形成大量細(xì)小裂紋,裂紋長(zhǎng)度約100μm。裂紋形成的內(nèi)因是在快速凝固的過(guò)程中,由于Nb,Mo元素的局部偏析,形成(γ+Laves)共晶凝固。同時(shí)在脆性相Laves周圍形成應(yīng)力集中,導(dǎo)致沿著晶界開(kāi)裂,SLM高凝固N(yùn)O8028圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)枝晶軸元素含量在各位置相當(dāng)Co-Al-W合金在800和900℃空氣中氧化動(dòng)力學(xué)及元素Mo、N、Ta和Ti對(duì)合金高溫氧化行為的影響本文采用鎳基釬料Ni2對(duì)GH4169與GH738高溫合金進(jìn)行真空釬焊，通過(guò)光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡、電子探針顯微分析儀、X射線衍射儀、硬度計(jì)及電子*試驗(yàn)機(jī)等現(xiàn)代分析儀器研究了不同工藝參數(shù)下釬焊接頭的顯微組織、釬縫成分分布及相組成、硬度分布及機(jī)械性能的影響加入的Ni-Fe-Cu-Co合金表面氧化膜主要由鐵、鈷、鎳的氧化物組成,氧化膜中形成了部分類似于鐵酸鎳尖晶石的物質(zhì),氧化膜層有一定的保護(hù)性速率產(chǎn)生的殘余應(yīng)力是微裂紋產(chǎn)生的直接原因。通過(guò)基板加熱工藝減小熱殘余應(yīng)力,利用X射線測(cè)定了不同預(yù)熱溫度(150和300℃)下的殘余應(yīng)力值。結(jié)果顯示基板預(yù)熱降低了熱殘余應(yīng)力,并終抑制了裂紋的產(chǎn)生,隨著溫度的升高,裂紋數(shù)量逐漸減少,在預(yù)熱溫度300℃時(shí)裂紋數(shù)量少。
在AZ31鎂合金中加入不同含量(0、0.3、0.6、0.9、1.2wt.%)Sr元素，AZ31-0.9Sr鎂合金的耐蝕性能比AZ31鎂合金高65.94%，說(shuō)明添加0.9wt.%Sr對(duì)提高AZ31鎂合金的耐蝕性能為有利。對(duì)顯微組織及腐蝕產(chǎn)物的分析表明AZ31-0.9Sr鎂合金的晶粒較AZ31鎂合金得到細(xì)化，所以其微觀組織就更加均勻，同時(shí)適量弱陰極含Sr化合物的形成，更多更連續(xù)沿晶界分布的析出物都可使合金中微電偶電池的數(shù)量得到減少，利于耐蝕性能的提高。另外，AZ31-0.9Sr鎂合金中孔洞狀結(jié)構(gòu)的消失、穩(wěn)定的腐蝕產(chǎn)物膜的形成也是其耐蝕性能的原因。在添加0.5wt.%Sr的基礎(chǔ)上，于AZ31鎂合金中再添加不同含量(0.5、1.0、1.5、2.0wt.%)的稀現(xiàn)有研究結(jié)果表明，起始磁化曲線異常現(xiàn)象可能是由于合金中發(fā)生了磁場(chǎng)誘導(dǎo)的不可逆反鐵磁-鐵磁（AFM-FM）二級(jí)相引起的過(guò)量的磷在晶界偏聚，可能會(huì)在晶界面上形成強(qiáng)共價(jià)鍵而削弱垂直于該面的金屬鍵，從而降低晶界結(jié)合力譜線的峰高與本底之比高于105土Y，其中AZ31-0.5Sr-1.5Y鎂合金的耐蝕性能，比AZ31鎂合金高63.02%。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)是由于0.5Sr+1.5Y加入AZ31鎂合金細(xì)化了晶粒而使微觀組織更為均勻、適量含Sr含Y新相的生成減少了微電偶電池的數(shù)量，同時(shí)還和腐蝕產(chǎn)物膜的穩(wěn)定性有關(guān)。但是過(guò)量添加Y元素比如2.0wt.%Y則會(huì)造成較嚴(yán)重的成分偏析，從而引起弱陰極相的富集，形成較強(qiáng)陰極相，增加陰極極化行為，造成局部微電偶腐蝕電流增大，反而不利于合金耐蝕性能的提高。不同含量(1.0、2.0wt.%)的稀土Y加入Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金可使其顯微組織細(xì)化，同時(shí)生成弱陰極相Al2Y和更多穩(wěn)定相Al2Ca，有利于減少微電偶電池的數(shù)量，使Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金腐蝕電流密度降低一個(gè)數(shù)量級(jí)，從而提高其耐蝕性能。其中Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金顯微組織的鎂基相中含有Y，而Y固溶于鎂基相能增加合金表的保護(hù)性，故Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金耐蝕性能。
鎳基耐蝕合金的兩種冶煉工藝:真空感應(yīng)爐—電渣重熔和電弧爐—爐外精煉。真空感應(yīng)爐冶煉中的脫氧和脫硫操作對(duì)提高耐蝕合金的純凈度有重要作用。電渣重熔可以顯著提高鎳基耐蝕合金的耐蝕性和熱塑性,還可以降低硫含量。電弧爐—爐外精煉可以降低生產(chǎn)成本,獲得純凈度較高的組織。以油井管用028鎳基耐蝕合金為例,其冶煉采用真空感應(yīng)爐—電渣重熔冶煉工藝,生產(chǎn)成本較高;采用電弧爐—AOD冶煉工藝,生產(chǎn)成本低,適合于大批量生產(chǎn)。作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問(wèn)題直接關(guān)系到國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過(guò)向鎳合金中添加銅、鈦、鐵元素,設(shè)計(jì)了6種通用性Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金。NO8028圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)在此基礎(chǔ)上利用X—射線衍射的定量相分析法測(cè)定GH4169合金在不同軋制道次、不同的冷軋形量及冷軋后的時(shí)效制度下γ′、γ″、δ相的含量為了改善高溫合金GH4169 U形密封圈內(nèi)槽切削的加工性,開(kāi)展了以下研究:通過(guò)開(kāi)展內(nèi)槽切削力實(shí)驗(yàn)研究不同切削參數(shù)以及不同在內(nèi)槽切削過(guò)程中切削力的化規(guī)律,求出切削力關(guān)于切削參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式;通過(guò)開(kāi)展內(nèi)槽切削溫度模擬仿真工作,研究不同切削參數(shù)以及不同在內(nèi)槽切削過(guò)程中切削溫度的化規(guī)律和分布情況,求出不同隨著切削參數(shù)的化,切削溫度的高低化規(guī)律以及切削溫度的分布情況,研究溫度高點(diǎn)的位置;通過(guò)開(kāi)展內(nèi)槽切削磨損實(shí)驗(yàn),研究不同切削參數(shù)以及不同在內(nèi)槽切削過(guò)程中磨損的化規(guī)律,求出不同隨著切削參數(shù)的化,磨損情況化的規(guī)律和經(jīng)驗(yàn)公式;以切削力實(shí)驗(yàn)、切削溫度模擬仿真和切削磨損的研究結(jié)果為基礎(chǔ),開(kāi)展內(nèi)槽切削的工藝方案優(yōu)化、選擇優(yōu)化和切削參數(shù)調(diào)整,提高高溫合金GH4169 U形密封圈的切削質(zhì)量和效率,降低切削成本，已成功應(yīng)用于艦船燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)等高溫端部件（1）采用符合技術(shù)降低正電子湮沒(méi)輻射多普勒展寬譜的本底正電子湮沒(méi)輻射多普勒展寬譜可提供樣品中正電子-電子湮沒(méi)對(duì)動(dòng)量的信息采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。將所制合金分別在H2SO4、HCl、混合酸（10%HC1+10%HNO3）及6%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃。結(jié)果表明,合金的腐蝕速率隨著鹽酸酸濃度升高而上升;60%的硫酸腐蝕性強(qiáng)。通過(guò)測(cè)定Ni-Cr-Mo-Mx合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及6%FeCl3溶液中的陽(yáng)極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì)中的極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流、塔菲爾斜率的倒數(shù)等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。結(jié)果表明,在硫酸中3%Cu含量的合金耐蝕性強(qiáng)。在鹽酸中,合金的耐蝕性隨著Cu含量的增加而減弱。Ti會(huì)增強(qiáng)合金耐氧化性介質(zhì)中的耐蝕性,減弱合金的耐還原性介質(zhì)腐蝕和耐點(diǎn)蝕的能力,Fe會(huì)降低合金耐氧化性和還原性介質(zhì)腐蝕的能力,會(huì)提高合金耐點(diǎn)蝕的能力。采用增重法在800℃研究了Ni-Cr-Mo-Mx合金的抗高溫氧化性能。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合對(duì)數(shù)規(guī)律。Cu會(huì)降低合金抗高溫氧化性能,Ti會(huì)提高合金耐高溫氧化性能。
鎳基合金N08825的機(jī)械結(jié)合雙金屬?gòu)?fù)合管提出新的焊接工藝，并對(duì)雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能以及耐蝕性能的評(píng)價(jià)，以期為川渝地區(qū)高腐蝕性油氣田采用雙金屬?gòu)?fù)合管防腐提供一定的。研究結(jié)果表明：X52/N08825、X65/N08825兩種雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭均未出現(xiàn)宏觀裂紋、各區(qū)域微觀組織均勻；焊縫各區(qū)域的硬度值均高于母材，熱影響區(qū)到母材硬度逐漸降低，并接近母材，在本文的工件及焊接工藝參數(shù)下,焊接溫度場(chǎng)關(guān)于摩擦面呈現(xiàn)很強(qiáng)的對(duì)稱性,而等效應(yīng)力場(chǎng)關(guān)于摩擦面的對(duì)稱性較弱通過(guò)對(duì)不同釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織及性能影響的對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，對(duì)于本試驗(yàn)選取的釬焊工藝參數(shù)，其工藝規(guī)范分別為：釬焊溫度為1110℃，釬焊保溫時(shí)間為45min，釬焊間隙為30μm因此,有必要對(duì)鎳基高溫合金切削過(guò)程中切屑形態(tài)及其形成機(jī)理和磨損進(jìn)行研究國(guó)內(nèi)關(guān)于惰性陽(yáng)極材料的研究主要集中在金屬材料,Ni-Fe-Cu-Co合金在試驗(yàn)條件下已取得較好的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,但由于其抗高溫氧化性能和抗電解腐蝕性能不夠理想,仍不能滿足工業(yè)的生產(chǎn)熱影響區(qū)硬度波動(dòng)較大；復(fù)合管焊接接頭拉伸斷裂位置均位于母材靠近熱影響區(qū)區(qū)域；X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭無(wú)論是正彎還是側(cè)彎，均無(wú)裂紋出現(xiàn)，而X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭，其側(cè)彎試樣無(wú)裂紋出現(xiàn)，而正彎試樣出現(xiàn)一個(gè)5_的裂紋;復(fù)合管焊接接頭焊縫處沖擊吸收功高于熔合區(qū)，X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)沖擊韌性均優(yōu)于X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭；在模擬普田工況環(huán)境下，復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭均表現(xiàn)較強(qiáng)的耐蝕性能，且失重腐蝕平均腐蝕速率均小于NACE標(biāo)準(zhǔn)對(duì)腐蝕程度的低要求0.025mm/a,屬輕微腐蝕；復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭試樣均未發(fā)生應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂裂紋，應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏敏感性較低；復(fù)合管焊接接頭經(jīng)酸性硫酸銅溶液浸泡24h后，彎曲180°試樣未出現(xiàn)裂紋，表現(xiàn)出較低的晶間腐蝕敏感性；鎳基合金N08825母材腐蝕電位相對(duì)于復(fù)合管焊接接頭的腐蝕電位較正，鎳基合金N08825母材及復(fù)合管焊接接頭陽(yáng)極極化曲線較陡，陽(yáng)極電極極化過(guò)程難以進(jìn)行，耐腐蝕性能好。
而在27~400℃范圍內(nèi)，Ho取代的合金獲得了的熱穩(wěn)定性，溫度系數(shù)為：α=-0.064%/℃，β=-0.19%/℃譜線的峰高與本底之比高于105zui后,通過(guò)對(duì)焊接工藝參數(shù)的匯總和對(duì)比,得出了應(yīng)使用“偏硬"的焊接規(guī)范(短的2級(jí)摩擦?xí)r間和大的頂鍛保壓壓)來(lái)進(jìn)行高溫合金(GH2132、GH4169)/42CrMo異種金屬連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的焊接的結(jié)論為了避免這些問(wèn)題，本文對(duì)GH4169合金慣性摩擦焊采用小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量、高轉(zhuǎn)速、兩級(jí)壓力的工藝參數(shù)進(jìn)行了研究由于鎳基合金具有導(dǎo)熱系數(shù)低、摩擦系數(shù)大和彈性模量小等特點(diǎn)，使其成為一典型的難加工材料對(duì)熱連軋(HCR)GH4169合金在固溶處理過(guò)程中晶粒長(zhǎng)大行為進(jìn)行系統(tǒng)研究
公司憑借現(xiàn)貨資源豐富，*，價(jià)格合理，訂貨周期短，深加工產(chǎn)品精度高等特點(diǎn)，深受國(guó)內(nèi)外客戶的青睞和好評(píng)。
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