隨著石油化工產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展,鎳鐵基耐蝕合金028憑借穩(wěn)定的力學(xué)性能和良好的耐腐蝕性能的優(yōu)勢已經(jīng)在相關(guān)產(chǎn)業(yè)中得到廣泛地應(yīng)用。無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產(chǎn)與銷售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀,并進(jìn)一步研究了該合金在750℃*時(shí)效后的組織變化。結(jié)果表明,*時(shí)效后G-3合金晶內(nèi)會(huì)析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數(shù)值模擬技術(shù)對G-3合金管材的熱擠壓成形過程進(jìn)行了模擬分析。結(jié)果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預(yù)熱溫度的升高而降低。鎳基耐蝕合金被廣泛應(yīng)用于苛刻環(huán)境下的工業(yè)領(lǐng)域。介紹了鎳基耐蝕合金的成分及分類,綜述了國內(nèi)外各種耐蝕合金的發(fā)展歷程及研究現(xiàn)狀I(lǐng)nconel625圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)以O(shè)xley材料應(yīng)強(qiáng)化切削模型為基礎(chǔ)，通過分析不同切削深度和切削速度下剪切角的化規(guī)律，得到了高速切削過程中主剪切形區(qū)剪切硬化薄層的化規(guī)律快淬SmCo6.7Zr0.3合金在400℃熱處理后得到zui大剩磁Jr=0.60T及zui大(H)max=64.5kJ/m3，在650℃熱處理后得到zui大矯頑力Hc=1560kA/m結(jié)合360℃、650℃下GH4169合金的低循環(huán)疲勞壽命數(shù)據(jù)擬合出模型的具體表達(dá)式,進(jìn)而開展了對低循環(huán)疲勞裂紋萌生壽命的預(yù)測試驗(yàn)蠕過程中,這種扭結(jié)結(jié)構(gòu)的形成是由于γ/γ’界面附近的重金屬原子團(tuán)簇和界面位錯(cuò)芯部結(jié)構(gòu)的交互作用,主要論述了Ni-Cu系、Ni-Cr系、Ni-Fe-Cr系、Hasloy系等。我國有豐富的鎳資源,但相關(guān)研究還不夠系統(tǒng),筆者認(rèn)為應(yīng)加強(qiáng)鎳基耐蝕合金的開發(fā),并展望了鎳基耐蝕合金未來的發(fā)展前景。 鎂合金由于具有質(zhì)量輕、比強(qiáng)度和比剛度高、價(jià)格低廉、易回收利用等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于汽車、3C(計(jì)算機(jī)、通訊、消費(fèi)類電子產(chǎn)品)產(chǎn)品、醫(yī)學(xué)等眾多領(lǐng)域。但其較高的化學(xué)和電化學(xué)活性*地阻礙了鎂合金發(fā)揮其性能優(yōu)勢。添加合金化元素是制備高性能鎂合金的方法之一，可在提高鎂合金力學(xué)性能的同時(shí)增強(qiáng)其耐蝕性能研究了工藝參數(shù)對Ni2連接接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律，工藝參數(shù)對常規(guī)工藝連接接頭抗拉強(qiáng)度的影響均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，當(dāng)連接溫度1050℃、連接時(shí)間120min時(shí)，接頭zui高抗拉強(qiáng)度為1074MPa，達(dá)到焊后母材的93.4%，斷裂主要發(fā)生在擴(kuò)散區(qū)，接頭塑性較?。坏蜏?cái)U(kuò)散時(shí)間對高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭抗拉強(qiáng)度的影響不明顯，當(dāng)?shù)蜏財(cái)U(kuò)散時(shí)間為240min時(shí)，接頭強(qiáng)度zui高為603MPa，斷裂發(fā)生在焊縫處，斷口呈現(xiàn)脆性斷裂特征；高溫?cái)U(kuò)散溫度對低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭影響較大，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)接頭延伸率達(dá)35%，實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)液相連接接頭與母材的同步塑性形蠕后期,裂紋在與應(yīng)力軸垂直的晶界處萌生,并沿晶界擴(kuò)展、發(fā)生解理斷裂是2種工藝制備合金的蠕斷裂機(jī)制。因此，本論文主要研究了合金化元素對鎂合金耐蝕性能的影響，這對促進(jìn)鎂合金的廣泛應(yīng)用具有一定意義。采用自腐蝕電位-時(shí)間曲線、極化曲線、電化學(xué)阻抗譜方法考察了不同合金化元素對Mg-Al基合金耐蝕性能的影響，確定出提高耐蝕性能的合金化元素含量。同時(shí)采用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、能量色散譜等研究了合金的微觀形貌及其組分，并用X射線光電子能譜研究腐蝕產(chǎn)物的組成。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  但由于管材制備過程中出現(xiàn)晶粒尺寸不均勻、析出相等問題將會(huì)影響該類合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能。為此,本文研究了合金的微觀組織特征,諸如晶粒尺寸、析出相、晶粒取向和晶界特征對腐蝕行為的影響規(guī)律,進(jìn)而提出了基于合金耐腐蝕性能提高的組織優(yōu)化方向,從而為高性能耐蝕合金管材的生產(chǎn)提供指導(dǎo)。通過系統(tǒng)分析合金管材制備工藝各階段的組織演變規(guī)律,以及成品管材在不同腐蝕環(huán)境中的腐蝕行為Inconel625圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)鋁因?yàn)榫哂忻芏刃?、塑性和延展性好、?dǎo)電導(dǎo)熱性能好、抗腐蝕性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)域結(jié)果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分?jǐn)?shù),%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質(zhì)量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強(qiáng);在900℃氧化時(shí),Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質(zhì)量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現(xiàn)團(tuán)聚、開裂和脫落現(xiàn)象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復(fù)雜氧化物,內(nèi)層為Co和Al的氧化物研究了工藝參數(shù)對Ni2連接接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律，工藝參數(shù)對常規(guī)工藝連接接頭抗拉強(qiáng)度的影響均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，當(dāng)連接溫度1050℃、連接時(shí)間120min時(shí)，接頭zui高抗拉強(qiáng)度為1074MPa，達(dá)到焊后母材的93.4%，斷裂主要發(fā)生在擴(kuò)散區(qū)，接頭塑性較??；低溫?cái)U(kuò)散時(shí)間對高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭抗拉強(qiáng)度的影響不明顯，當(dāng)?shù)蜏財(cái)U(kuò)散時(shí)間為240min時(shí)，接頭強(qiáng)度zui高為603MPa，斷裂發(fā)生在焊縫處，斷口呈現(xiàn)脆性斷裂特征；高溫?cái)U(kuò)散溫度對低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭影響較大，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)接頭延伸率達(dá)35%，實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)液相連接接頭與母材的同步塑性形高低氦冷兩鑄錠中均存在疏松,但低氦冷鑄錠更嚴(yán)重,熔煉過程工藝參數(shù)應(yīng)作相應(yīng)調(diào)整,明確了基于腐蝕性能的028合金管材的組織研究對象為晶粒尺寸、析出相、織構(gòu)及晶界特征,以及外部環(huán)境敏感性條件包括C1-和H2SO4介質(zhì)。內(nèi)部組織對象和外部環(huán)境因素的明確,為合金組織特征與腐蝕行為之間關(guān)聯(lián)性研究奠定基礎(chǔ)。在此基礎(chǔ)上,系統(tǒng)分析了C1-和H2SO4環(huán)境中不同晶粒尺寸的腐蝕行為,研究結(jié)果表明了028合金在富含Cl-的環(huán)境中不利于表穩(wěn)定鈍化的本質(zhì),致使增大晶粒尺寸以減小高能量不穩(wěn)定晶界密度有助于改善合金的耐蝕性能。而在H2SO4環(huán)境中,認(rèn)為小晶粒高晶界密度的組織特征為合金鈍化創(chuàng)造條件,表明小晶粒組織更有利于合金的鈍化。進(jìn)一步獲得了合金中碳化物和。相含量與腐蝕行為間的量化關(guān)系及其對耐腐蝕性能的惡化程度,進(jìn)而結(jié)合對腐蝕后表形貌的特征分析,建立了存在析出相的合金腐蝕行為微電偶效應(yīng)的模型慣性摩擦焊接技術(shù)是一種高效、節(jié)能的*固態(tài)連接方法結(jié)果表明:熔體過熱處理后,合金組織形貌規(guī)整,γ+Laves共晶團(tuán)、有害Laves相析出數(shù)量減少,分布均勻;合金室溫綜合力學(xué)性能顯著提高,存在過熱溫度,此時(shí)Rmzui大值為721 MPa,約是過熱處理前的1.5倍;GH4169合金的硬度降低,存在zui小值為10.15HRC,與過熱處理前相比,降低26.7%;N、Mo元素偏析顯著降低不同直徑的GH4169高溫合金圓柱試樣,采用金相顯微鏡(OM)和掃描電子顯微鏡(SEM)及X射線衍射(XRD)等對其凝固組織和析出相進(jìn)行了分析,研究冷卻速率對GH4169合金鑄態(tài)組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律研究表明,800℃高溫拉伸中,脈沖電流作用下GH4169合金的強(qiáng)度與未加脈沖電流常規(guī)拉伸情況下相比顯著降低,合金的斷裂延伸率顯著增加,揭示了相析出行為對合金耐腐蝕性能的影響機(jī)理。通過對大量不同取向晶粒的點(diǎn)腐蝕行為分析,繪制了028合金不同取向晶粒點(diǎn)腐蝕敏感指數(shù)分布圖,闡明了合金耐點(diǎn)腐蝕性能隨晶粒取向的各向異性規(guī)律,提出了冷變形中通過提高ND//<110>和ND//<111>取向織構(gòu)有助于合金耐腐蝕性能的改善。從而為提高合金耐腐蝕性能提供了冷加工組織設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)和理論依據(jù)。同時(shí),結(jié)合管材的實(shí)際生產(chǎn)工藝,針對不同晶界結(jié)構(gòu)特征的腐蝕行為進(jìn)行分析,表明原子排列對稱度高的低能量晶界CSLΣ3具有優(yōu)異的耐腐蝕性能,明確了提高CSLE3晶界比例有然而,由于合金呈現(xiàn)很高的過飽和度,增大了拓?fù)涿芘畔?TCP相)的析出傾向只有加入量為O.1wt%左右時(shí),晶粒細(xì)小,在晶界偏聚較少,形成了表面平整的氧化膜,與合金基體結(jié)合較好,具有良好的保護(hù)性,提高了合金的抗氧化性能利于降低晶界腐蝕敏感性從而提高合金的腐蝕抗力。并給出小變形量(20%)和中等變形量(50%)退火后CSLΣ3晶界比例的大值均出現(xiàn)在再結(jié)晶基本完成但晶粒還未快速長大時(shí)所對應(yīng)的退火工藝條件。為合金通過提高CSLE3晶界比例,改善耐腐蝕性能的退火工藝制定提供依據(jù)?？傊?綜合分析組織特征與合金腐蝕行為間關(guān)聯(lián)性的研究結(jié)果,針對028合金管材制備過程,需在嚴(yán)格滿足析出相要求的前提下依據(jù)腐蝕介質(zhì)因素調(diào)整晶粒尺寸,具體針對C1-環(huán)境需大晶粒尺寸,而H28O4中可以增加晶界密度以利于合金鈍化,冷變形可以通過增大ND//<110>和ND//<111>取向織構(gòu)和提高CSLE3晶界比例來制定工藝參數(shù)。因此,研究結(jié)果可以為基于合金耐腐蝕性能提高的組織優(yōu)化給出方向,并為合金設(shè)計(jì)和管材工藝制定提供指導(dǎo)。

  在較長的使用時(shí)間與嚴(yán)苛的使用環(huán)境下,其本身會(huì)發(fā)生力學(xué)性能的退化、氧化腐蝕、疲勞及高溫蠕變等退化。復(fù)合鍍是基于電鍍技術(shù)發(fā)展而來的一種增強(qiáng)金屬表硬度及耐磨性等的技術(shù)。為提高高溫合金本身硬度、耐磨性與熱性能,使用復(fù)合鍍技術(shù)在其表生成一層沉積層。使用正交試驗(yàn)與單因素試驗(yàn)確定了復(fù)合鍍的工藝條件。當(dāng)電鍍溫度為40℃,電流密度為4A/dm2,攪拌速率為200r/min,顆粒添這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于之前在一些其它化合物中出現(xiàn)的AFM-FM相轉(zhuǎn)溫度結(jié)果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分?jǐn)?shù),%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質(zhì)量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強(qiáng);在900℃氧化時(shí),Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質(zhì)量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現(xiàn)團(tuán)聚、開裂和脫落現(xiàn)象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復(fù)雜氧化物,內(nèi)層為Co和Al的氧化物加量為5g/L,時(shí)間宜選擇70min時(shí)鍍層的硬度大,為642.6HV。通過極差分析與方差分析知,溫度對試驗(yàn)結(jié)果有顯著性影響,過高的溫度不利于鍍層硬度的提升。通過對顆粒添加量與時(shí)間的單因素探討得知,顆粒的沉積符合兩步沉積理論,后期顆粒的沉積速率變慢。通過金相分析得知,閃鍍工藝對鍍層的結(jié)合力至關(guān)重要,同時(shí)閃鍍層可以使鍍層表更加平整、光亮。復(fù)合鍍層與光亮鍍鎳層的硬度、耐蝕性優(yōu)于高溫合金本身。對比復(fù)合鍍層與鍍鎳層的顯微形貌,發(fā)現(xiàn)同樣的電鍍工藝下,復(fù)合鍍層研究了工藝參數(shù)對Ni2連接接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律，工藝參數(shù)對常規(guī)工藝連接接頭抗拉強(qiáng)度的影響均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，當(dāng)連接溫度1050℃、連接時(shí)間120min時(shí)，接頭zui高抗拉強(qiáng)度為1074MPa，達(dá)到焊后母材的93.4%，斷裂主要發(fā)生在擴(kuò)散區(qū)，接頭塑性較??；低溫?cái)U(kuò)散時(shí)間對高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭抗拉強(qiáng)度的影響不明顯，當(dāng)?shù)蜏財(cái)U(kuò)散時(shí)間為240min時(shí)，接頭強(qiáng)度zui高為603MPa，斷裂發(fā)生在焊縫處，斷口呈現(xiàn)脆性斷裂特征；高溫?cái)U(kuò)散溫度對低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭影響較大，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)接頭延伸率達(dá)35%，實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)液相連接接頭與母材的同步塑性形 Ni82CrSi非晶箔片為中間層,通過瞬時(shí)液相擴(kuò)散連接(TLP)方法實(shí)現(xiàn)GH4169合金的連接部件對加工精度要求非常高,因此,開展有關(guān)GH4169合金慣性摩擦焊接過程的形影響因素研究,對焊接工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)、焊接頭質(zhì)量控制等具有重要的意義和很強(qiáng)的工程應(yīng)用背景為了進(jìn)一步優(yōu)化連接質(zhì)量，研究了后熱處理對接頭界面結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能的影響比鍍鎳層擁有更小的晶粒尺寸,這是其硬度提升的因素之一。復(fù)合鍍層與鍍鎳層磨損方式不同,復(fù)合鍍層磨損為粘著磨損而鍍鎳層為擠壓磨損。比較鍍鎳層與復(fù)合鍍的耐蝕性發(fā)現(xiàn),二者耐蝕性優(yōu)于高溫合金,且具有更小的腐蝕速率,一周期鹽霧試驗(yàn)后,腐蝕積更小。通過熱處理能提高鍍層表硬度卻降低了鍍層表耐蝕性。通過XRD測試發(fā)現(xiàn),鍍層在200℃熱處理過程中,晶粒有所細(xì)化,為15.40nm,在此過程中硬度得到加強(qiáng),增大至672.4HV。溫度繼續(xù)增加,晶粒變大,400℃時(shí)增大至47.15nm。熱處理時(shí)間過長導(dǎo)致鍍層表發(fā)生輕微氧化,熱處理2h時(shí)的硬度大。300次熱疲勞后鍍層表沒有發(fā)生斷裂、脫落說明鍍層熱性能良好。

  在蠕期間,等溫鍛造合金僅發(fā)生孿晶形,而熱連軋合金的形機(jī)制是孿晶和位錯(cuò)滑移,其中,合金在熱連軋期間形成的高密度位錯(cuò)可誘發(fā)蠕位錯(cuò)發(fā)生單取向或多取向滑移,可減緩應(yīng)力集中,抑制或延緩裂紋在晶界處萌生是使該合金具有較長蠕壽命的主要原因現(xiàn)有研究結(jié)果表明，起始磁化曲線異?，F(xiàn)象可能是由于合金中發(fā)生了磁場誘導(dǎo)的不可逆反鐵磁-鐵磁（AFM-FM）二級相引起的固溶處理溫度對680℃/725 MPa的蠕性能有相同的影響趨勢,但其程度減弱快淬SmCo6.7Zr0.3合金在400℃熱處理后得到zui大剩磁Jr=0.60T及zui大(H)max=64.5kJ/m3，在650℃熱處理后得到zui大矯頑力Hc=1560kA/m要獲取正電子與高動(dòng)量電子的湮沒信號，必須降低正電子湮沒輻射多普勒展寬譜的本底本文主要對真空霧化設(shè)備所涉及的相關(guān)工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,采用真空霧化法自制CoCrAlTaY高溫合金粉末,并以其為粘結(jié)層制備熱障涂層,zui后對CoCrAlTaY高溫合金粉末相關(guān)特性和涂層的抗高溫氧化性能進(jìn)行了初步分析研究熱處理之后，Ni2連接接頭的等溫凝固區(qū)重新生成了Ni-Si-N三元化合物，自配釬料連接接頭局部析出了少量Cr-Mo-N的硼化物，相比之下后者接頭更加純凈焊接過程中的溫度、材料熱物性、摩擦力和頂鍛壓力的相互作用使焊接過程高度非線性結(jié)果觀測到各組試樣頂鍛時(shí)瞬時(shí)升溫明顯，均出現(xiàn)了火花飛濺現(xiàn)象本文以鎳基高溫合金的高速車削和高速銑削加工過程為研究對象，通過建立的有限元切削模型，對高速切削機(jī)理進(jìn)行了研究，為建立鎳基合金高效加工工藝規(guī)范提供了理論依據(jù)結(jié)果表明,該合金?相溶解溫度在990～1000℃之間,δ相對晶粒長大有顯著阻礙作用,在低于δ相溶解溫度進(jìn)行固溶處理時(shí),析出的δ相使得晶粒長大緩慢;在高于δ相溶解溫度以上時(shí),晶粒隨溫度的升高快速長大GH4169高溫合金平面磨削力的實(shí)驗(yàn)研究支持了理論模型和計(jì)算結(jié)果