無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金（Monel／Inconel／Incoloy／Hasloy／Haynes／Waspalloy...），高溫合金（GH2132／A286（660）／GH3044／GH3039／GH3128／GH3536／GH4033／GH4145／GH4169／GH4738／GH90／GH93／GH901／GH5188／GH605／Haynes25／MP35N...)，精密合金（4J36／4J42／4J29／3J9／3J21／3J53／1J22／1J50／4J50...）的生產(chǎn)與銷售。我們產(chǎn)品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、海洋工業(yè)、機(jī)械制造、通訊、電子等制造領(lǐng)域，為這些領(lǐng)域在設(shè)備用材方提供相關(guān)產(chǎn)品和技術(shù)服務(wù)。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問題直接關(guān)系到國民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文依據(jù)質(zhì)量百分因子（APF=4Cr/（2Mo+W））法,并參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過向鎳中添加鉻、鉬和銅元素,設(shè)計(jì)了7種通用性Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金。采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。NS313圓鋼現(xiàn)貨 模擬結(jié)果表明：圓柱形荒形的坯料充填情況比較好，但設(shè)備載荷較大，金屬流動(dòng)情況較差，有比較明顯的熱效應(yīng)；環(huán)形荒形坯料的充填情況也比較理想，設(shè)備載荷較小，熱效應(yīng)也比較小，金屬易于流動(dòng)，但是如果下料不足，會(huì)導(dǎo)致鍛件充填不足的情況；坯料的倒角盡可能的要平滑一些，特別是型腔附近，以有利于金屬流動(dòng)，否則會(huì)出現(xiàn)折疊缺陷孿晶的形成是GH4169G合金的重要蠕機(jī)制結(jié)果顯示：γ′、γ″、δ相的含量隨冷軋形量的增加和時(shí)效溫度的提高而增加；二次軋制工藝提高了δ相的含量且隨形量的增加而增加，但是γ′、γ″相的析出量降低且受形量的影響較小在1150℃保溫45min新相初熔,P可以更多地進(jìn)入硼化物初熔相將所制合金分別在80%H2SO4、30%HCl、混合酸（15%HCl+15%H2SO4+10%H3PO4+10%HNO3）及15%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃,得到具有良好的通用耐蝕性（耐氧化性、還原性、氧化.還原復(fù)合介質(zhì)、堿溶液以及優(yōu)良的抗點(diǎn)蝕性能）的合金,其APF值為2.875。針對(duì)該合金考察了酸的類型、濃度和溫度對(duì)合金腐蝕速率的影響,計(jì)算了合金在這三種酸中的腐蝕活化能,并通過SEM和光學(xué)顯微鏡觀察分析了腐蝕形貌,利用EDS分析了局部腐蝕產(chǎn)物的元素組成。

  合金的腐蝕速率隨著酸濃度和溫度的升高而上升;合金在80%H2SO4、30%HCl和混合酸中的腐蝕活化能分別為75.389KJ/mol,75.114KJ/mol和114.517KJ/mol;室溫下在三種酸中都屬于極耐蝕等級(jí);合金在硫酸中發(fā)生均勻腐蝕;在鹽酸中發(fā)生點(diǎn)蝕,而且點(diǎn)蝕坑中Mo元素含量降低。 通過測(cè)定Ni-Cr-Mo-Cu合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及混合酸中的陽極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì),和同一成分的合金在不同電解質(zhì)中極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。在80%硫酸中,隨著APF值的增大,即Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的腐蝕電流、NS313圓鋼現(xiàn)貨為此本文作了以下研究：GH4169G合金Φ120mm自耗錠中組織、元素偏析狀況；不同氦氣冷卻強(qiáng)度對(duì)GH4169合金Φ508mm自耗錠影響；Φ120 mm自耗錠均勻化制度熱處理之后，Ni2連接接頭的等溫凝固區(qū)重新生成了Ni-Si-N三元化合物，自配釬料連接接頭局部析出了少量Cr-Mo-N的硼化物，相比之下后者接頭更加純凈以Ni2為中間層對(duì)GH4169高溫合金進(jìn)行了連接，重點(diǎn)分析了接頭界面結(jié)構(gòu)通過三種不同時(shí)效制度的比較，在720℃/8h+620℃/8h工藝下δ相百分含量zui少鈍化臨界電流密度及維鈍電流都減小,表明在80%H2SO4中隨著Cr含量的增加,Ni-Cr-Mo-Cu合金的耐蝕能力增加;在30%HCl中,Mo與Cr的交互作用使得Mo含量大的合金先發(fā)生鈍化,而且維鈍電流較低,形成的鈍化膜有助于延緩點(diǎn)蝕的發(fā)生;合金在80%H2SO4中的腐蝕電位高于在30%HCl中的腐蝕電位,致鈍電位卻低于在30%HCl中的,表明30%HCl對(duì)此合金的腐蝕比80%H2SO4嚴(yán)重。在混合酸中,合金沒有發(fā)生過鈍化現(xiàn)象。 采用增重法分別在600℃、800℃、1000℃研究了Ni-Cr-Mo-Cu合金的抗高溫氧化性能,并通過SEM和XRD對(duì)氧化產(chǎn)物的形貌和相組成進(jìn)行了觀察與分析,利用小二乘法擬和了氧化增重曲線。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合拋物線規(guī)律,其氧化過程的活化能為200.25KJ/mol。氧化產(chǎn)物主要為NiO、Cr2O3和NiCr2O4。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎂合金由于其密度小、比強(qiáng)度高及可鑄性好等優(yōu)異的性能在和汽車行業(yè)中有著廣泛的應(yīng)用前景。然而鎂合金的耐蝕性較差，*地限制了其應(yīng)用。本論文將純鎂顆粒加入環(huán)氧樹脂中制得環(huán)氧富鎂涂層來保護(hù)AZ91D鎂合金，并對(duì)環(huán)氧富鎂涂層的防護(hù)性能進(jìn)行改善，研究鎂合金各種前處理方式對(duì)富鎂涂層耐蝕性的影響。本文將純鎂顆粒加入環(huán)氧涂層中制得富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)富鎂涂層可對(duì)AZ91D合金起到陰極保護(hù)作用，相比環(huán)氧清漆涂層對(duì)AZ91合金的保護(hù)效果明顯改善。并且涂層中的鎂粉腐蝕產(chǎn)物Mg(OH)2可提供一定程度的屏蔽作用。之后主要采用電化學(xué)方法研究了富鎂涂層中鎂粉含量對(duì)涂層保護(hù)性能的影響，富鎂涂層對(duì)鎂合金的陰Ru元素的添加,改了合金中其他合金元素在基體和TCP相間的分布行為,減少了TCP相的析出數(shù)量,也改了基體/TCP相界面的精細(xì)結(jié)構(gòu)以及TCP相的形貌隨后，為進(jìn)一步優(yōu)化組織結(jié)構(gòu)和提高合金的內(nèi)稟性能，在SmCo6.4Zr0.3Si0.3合金基礎(chǔ)上，繼續(xù)添加碳元素及進(jìn)行稀土元素取代，獲得了性能更加優(yōu)異的SmCo6.4Zr0.3Si0.3Cx和Sm0.8RE0.2Co6.4Zr0.3Si0.3系列合金為進(jìn)一步降低本底，我們研制了雙高純鍺探頭—二維多道符合技術(shù)正電子湮沒輻射多普勒展寬裝置那么,如何使這兩種成分與性能均相差較大的金屬材料通過連續(xù)驅(qū)動(dòng)摩擦焊的焊接加工方法牢固地連接在一起成為轉(zhuǎn)子系統(tǒng)制造過程中的關(guān)鍵技術(shù)極保護(hù)作用效率以及富鎂涂層中鎂粉顆粒的作用機(jī)理。研究發(fā)現(xiàn)，富鎂涂層對(duì)鎂合金基體的保護(hù)作用可分為三個(gè)階段：在*個(gè)階段，富鎂涂層主要為鎂合金提供屏蔽性保護(hù)作用，溶液逐漸向涂層內(nèi)部滲透，鎂粉顆粒逐漸被激活；在第二個(gè)階段，鎂粉顆粒為鎂合金基體提供陰極保護(hù)作用，陰極保護(hù)作用時(shí)間的長短與活性鎂粉的總量以及鎂粉消耗的速率有關(guān)；在第三個(gè)階段，鎂粉的腐蝕產(chǎn)物在涂層中析出，在一定程度上改善富鎂涂層的屏蔽性能。富鎂涂層為AZ91D鎂合金提供的陰極保護(hù)并不能*阻止鎂合金的腐蝕。結(jié)果表明:熱連軋GH4169合金主要由γ基體、γ′和γ″相組成,經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)熱處理后,合金中部分粒狀γ′相重溶,且又在基體中析出扁平狀γ″相;經(jīng)X射線衍射分析表明,與熱連軋合金相比,THR-ST-GH4169合金中γ基體、γ′和γ″相的點(diǎn)陣常數(shù)較小,但各相之間具有較大的晶格錯(cuò)配度,可有效阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),是合金具有較高蠕抗力和較長蠕壽命的重要因素之一;在蠕期間,熱連軋合金的主要形機(jī)制為位錯(cuò)的雙取向滑移,而在THR-ST-GH4169合金中,可形成形孿晶和發(fā)生位錯(cuò)滑移溫度場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值符合得較好研制了雙高純鍺探頭—二維多道符合技術(shù)正電子湮沒輻射多普勒展寬裝置，大幅度地降低了正電子湮沒輻射多普勒展寬譜的本底富鎂涂層只能在一定程度上減緩鎂合金的腐蝕。涂層中鎂粉含量應(yīng)維持在適當(dāng)值，同時(shí)具有較長時(shí)間的陰極保護(hù)作用和使用壽命。將三聚*添加到富鎂涂層，研究發(fā)現(xiàn)三聚*可顯著改善涂層對(duì)AZ91D鎂合金的防護(hù)性能。三聚*對(duì)富鎂涂層的改善作用可分為以下三個(gè)方。

  首先，三聚*溶液的緩沖性能延長富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的陰極保護(hù)作用時(shí)間；其次，添加三聚*的涂層中鎂粉的腐蝕產(chǎn)物可能由鎂的磷酸鹽及氧化物組成，增強(qiáng)涂層性能的穩(wěn)定性；后，三聚*可在鎂合金基體表形成一層由鎂的磷酸鹽及氧化物組成的保護(hù)性膜層，進(jìn)一步增強(qiáng)涂層的防護(hù)性能。采用硅烷水解液預(yù)處理方式在AZ91D鎂合金表制備硅烷膜。研究發(fā)現(xiàn)，硅烷膜在鎂合金表形成了Si-O-Mg的化學(xué)鍵合，硅烷膜內(nèi)部形成Si-O-Si結(jié)構(gòu)，從而使富鎂涂層在AZ91D鎂合金基體上的附著力顯著提高。另外，硅烷膜有效增強(qiáng)了涂層體系的屏蔽性能，從而顯著延長富鎂涂層對(duì)AZ91D鎂合金的保護(hù)作用時(shí)間。陽極因此,研究電脈沖效應(yīng)影響高溫合金塑性形的規(guī)律和微觀作用機(jī)理,顯得尤為重要快淬SmCo6.7Zr0.3合金在400℃熱處理后得到zui大剩磁Jr=0.60T及zui大(H)max=64.5kJ/m3，在650℃熱處理后得到zui大矯頑力Hc=1560kA/m柱狀晶區(qū)枝晶斜向上生長,枝晶間區(qū)域分布較為均勻氧化及微弧氧化處理均可增強(qiáng)富鎂涂層在AZ91D鎂合金表附著力。本文研究了陽極氧化劑微弧氧化處理對(duì)AZ91D鎂合金表富鎂涂層防護(hù)性能的影響。研究發(fā)現(xiàn)兩種氧化處理均可提高AZ91D鎂合金表富鎂涂層的耐蝕性，減緩基體腐蝕的發(fā)展。但由于微弧氧化膜耐蝕性性能優(yōu)于陽極氧化膜，微弧氧化處理對(duì)富鎂涂層耐蝕性的改善優(yōu)于陽極氧化處理。后，對(duì)經(jīng)過前處理的鎂合金加覆富鎂涂層及氟碳漆構(gòu)成鎂合金表的防護(hù)涂層體系。研究發(fā)現(xiàn)相對(duì)于進(jìn)行硅烷預(yù)處理的涂層體系，微弧氧化處理的涂層體系耐蝕性更高。經(jīng)微弧氧化預(yù)處理的涂層體系經(jīng)過2400h鹽霧實(shí)驗(yàn)后仍具有良好的屏蔽作用，為鎂合金基體提供較好的保護(hù)。

  系統(tǒng)地研究028合金在管材制備過程中工藝與組織控制的關(guān)聯(lián)性,探究管材制備環(huán)節(jié)中的組織演變規(guī)律,合金的變形行為,對(duì)于優(yōu)化工藝提高管材的綜合性能和經(jīng)濟(jì)競(jìng)爭(zhēng)性具有重要的理論和工程應(yīng)用意義。本文首先系統(tǒng)研究了鑄錠及均勻化程度對(duì)鑄錠熱變形行為的影響規(guī)律,得出鑄錠直接開坯鍛造具有可行性但開裂風(fēng)險(xiǎn)較大,鑄錠經(jīng)過1170℃/10h部分均勻化后的流變應(yīng)力小于1200℃/30h*均勻化后的流變應(yīng)Ru元素的添加,改了合金中其他合金元素在基體和TCP相間的分布行為,減少了TCP相的析出數(shù)量,也改了基體/TCP相界面的精細(xì)結(jié)構(gòu)以及TCP相的形貌正電子壽命譜結(jié)果表明，隨著P含量的增加，合金基體和晶界缺陷處的自由電子密度降低，這些地方的金屬鍵結(jié)合力降低以Ni2為中間層對(duì)GH4169高溫合金進(jìn)行了連接，重點(diǎn)分析了接頭界面結(jié)構(gòu)力,而動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)卻大于后者。據(jù)此提出028合金鑄錠可采用1170℃/10h部分均勻化退火工藝,既可降低經(jīng)濟(jì)成本,又減少抗力,提高開坯再結(jié)晶程度,研究證明了該種經(jīng)濟(jì)型工藝具有合理性。同時(shí),結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)工藝,明確影響管材性能的主要析出相為6相,結(jié)構(gòu)式為Cr2.4Mo0.5Fe7Ni0.1,析出峰值溫度為900℃,在該溫度6相大量析出后使得。相*回溶又不使晶粒度快速長大的固溶制度為1160℃/2h。通過系統(tǒng)的熱物理模擬實(shí)驗(yàn)獲得了028合金的熱變形流變應(yīng)力曲線,建立了028合金的本構(gòu)方程,分析了熱變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織的影響規(guī)律,構(gòu)建了合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶圖和熱加工圖。

  基于028合金的熱變形行為,結(jié)合對(duì)熱加工圖不同區(qū)域的分析,獲得了在應(yīng)變量0.844時(shí)其熱加工的安全區(qū)為變形溫度1120～1160℃,應(yīng)變速率0.1～1 s-1,應(yīng)變量為0.163和0.357時(shí)的熱加工安全區(qū)分別為變形溫度1120～1156℃,應(yīng)變速率0.1～6 s-1和變形溫度1120～1180℃,應(yīng)變速率0.1℃3 s-１。在此基礎(chǔ)上,建立了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和晶粒長大的組織控制模型,并利用Deform-2D軟件對(duì)熱壓縮試樣的實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)柱狀晶區(qū)枝晶斜向上生長,枝晶間區(qū)域分布較為均勻 采用富氧燃燒實(shí)驗(yàn)方法,通過光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和能譜儀等手段對(duì)GH4169和GH4202高溫合金燃燒試樣進(jìn)行分析,建立合金燃燒質(zhì)量、熱量和氧傳輸模型,探究?jī)煞N合金的富氧燃燒機(jī)理并提出提高新型高溫合金抗燃燒性能的措施.結(jié)果表明:GH4202與GH4169合金在富氧條件下均發(fā)生燃燒,GH4202抗燃燒性能優(yōu)于GH4169;兩種合金以液相進(jìn)行燃燒,在合金燃燒前沿存在由未*燃燒的金屬顆粒和氧化物組成"燃燒層",燃燒層中合金元素的燃燒行為是決定合金整體燃燒的關(guān)鍵性因素;合金元素在燃燒前沿呈現(xiàn)"選擇性燃燒"規(guī)律,N、Ti、Al、Cr等元素易于與氧發(fā)生燃燒,Ni滯后燃燒且燃燒熱低,起到良好的抗燃燒作用GH4169高溫合金的本構(gòu)方程及微觀組織演模型,通過遺傳算法結(jié)合熱模擬壓縮實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行求解;對(duì)有限元模擬軟件DEFORM-3D進(jìn)行二次開發(fā),模擬工件的鐓粗成形,得到了工件平均晶粒尺寸和再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)的分布情況,并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析為了更準(zhǔn)確地預(yù)估高溫材料的低循環(huán)疲勞裂紋萌生壽命,將低循環(huán)疲勞的裂紋萌生過程視作損傷累積過程,基于連續(xù)損傷力學(xué)建立了損傷累積模型果進(jìn)行對(duì)比分析,驗(yàn)證了晶粒組織演化模型和計(jì)算方法的正確性。利用該模型能夠?qū)崿F(xiàn)熱擠壓工藝參數(shù)對(duì)荒管組織影響規(guī)律的精確預(yù)測(cè)。進(jìn)而提出了滿足設(shè)備噸位(35MN)和組織要求(55μm)的熱擠壓工藝范圍為：坯料預(yù)熱溫度為1160℃～180℃,擠壓速度為170～200 mm/s,擠壓比為9.8～12,摩擦系數(shù)為0.02～0.09。進(jìn)而對(duì)固溶后的荒管經(jīng)冷軋及中間退火處理的系統(tǒng)研究,建立了028合金冷軋的加工硬化模型,得到了滿足管材力學(xué)性能要求的冷軋變形量為23%～45%,構(gòu)建了退火再結(jié)晶品粒長大模型,獲得了析出相在退火過程中的演變研究發(fā)現(xiàn),室溫拉伸試驗(yàn)中,施加了脈沖電流的GH4169合金試樣相比于未施加脈沖電流的試樣形抗力和抗拉強(qiáng)度出現(xiàn)了明顯的下降,并且下降的幅度隨著脈沖電流密度的增大和頻率的升高而不斷增大利用掃描電鏡(EMS)和X射線能譜分析得出的磨損原因?yàn)槟チＤp、粘結(jié)磨損、擴(kuò)散磨損和氧化相磨損；高速時(shí)氧化磨損比低速時(shí)嚴(yán)重；不同切削條件下,各磨損原因均存在,且彼此之間相互影響、相互作用在合金Ni-Fe-Cu-Co中添加小于0.5wt%的元素,是強(qiáng)烈的晶界偏聚元素,能細(xì)化合金的晶粒,并使合金的晶粒趨于球化規(guī)律,揭示了冷軋變形工藝和退火制度對(duì)織構(gòu)和晶界特征的影響本質(zhì)。綜合析出相回溶和晶粒尺寸均勻性及織構(gòu)和晶界特征等因素,提出了冷軋變形量30%時(shí)的退火制度為1160℃/3min?？傊?本文的研究結(jié)果能夠?qū)?28合金油井管材的經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)工藝的改進(jìn)和優(yōu)化提供指導(dǎo),進(jìn)而對(duì)實(shí)現(xiàn)管材組織的精確控制和力學(xué)性能的提高具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

  我們擁有材料技術(shù)專家為我們的產(chǎn)品進(jìn)行技術(shù)和應(yīng)用服務(wù)。在“品質(zhì)科技為本，實(shí)現(xiàn)高效價(jià)值"為經(jīng)營宗旨下，把競(jìng)爭(zhēng)力的特種合金產(chǎn)品應(yīng)用到各工業(yè)領(lǐng)域，共同促進(jìn)材料工業(yè)的發(fā)展，贏得企業(yè)的未來。