NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU

日本HIR襯套軸承代替米思米直線軸承 LMU10 SLMU8

日本HIR高溫直線軸承代替NB導(dǎo)套SMT25UU SMS30

日本HIR軸承鋼光軸代替NB導(dǎo)桿SN25 SN20

日本進(jìn)口HIR海瑞代替NB交叉滾柱滑臺(tái)

日本進(jìn)口HIR海瑞代替NB直線軸承

SME-L加長(zhǎng)型箱式直線軸承   

SME12LUU SME13LUU SME16LUU SME20LUU SME25LUU SME30LUU 

SME35LUU SME40LUU

KBB型箱式直線軸承  

KBB16UU   KBB20UU KBB25UU   KBB30UU   KBB40UU 

KBB-AJ型箱式直線軸承   

KBB16UU-AJ  KBB20UU-AJ KBB25UU-AJ  KBB30UU-AJ  KBB40UU-AJ 

KBB-OP型箱式直線軸承 

KBB16UU-OP  KBB20UU-OP  KBB25UU-OP  KBB30UU-OP KBB40UU-OP 

 NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU傳統(tǒng)的規(guī)劃核算方法首要依據(jù)資料力學(xué)理論，對(duì)框板進(jìn)行簡(jiǎn)化。橡膠工業(yè)手冊(cè)第九分冊(cè)供給了如下核算方法：框板強(qiáng)度簡(jiǎn)化法、框板強(qiáng)度的“深梁”算法、框板經(jīng)曆優(yōu)化規(guī)劃方法。因爲(wèi)在規(guī)劃中往往疏忽了加強(qiáng)板、止口、卸荷圓弧等結(jié)構(gòu)，因而核算模型與真實(shí)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力有必定距離，具有必定的局限性。一起爲(wèi)了確?？虬宓膹?qiáng)度和剛度要求，傳統(tǒng)規(guī)劃不得不加大安全系數(shù)，下降資料的需用應(yīng)力。使框板的實(shí)踐厚度遠(yuǎn)大于所需的厚度，然後造成不必要的資料浪費(fèi)。
    NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU而有限元能夠精確的核算出各個(gè)節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力及應(yīng)變，經(jīng)過(guò)有限元核算成果對(duì)零件的危險(xiǎn)部位進(jìn)行強(qiáng)度和剛度補(bǔ)強(qiáng)，對(duì)受力小的部位能夠恰當(dāng)?shù)南鳒p資料厚度，然後到達(dá)節(jié)約資料，下降生産成本的意圖。
平板硫化機(jī)用于硫化平型膠帶（如輸送帶、傳動(dòng)帶），具有熱板單位面積壓力大，設(shè)備操作牢靠和修理簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)?？虬迨强蚴狡桨辶蚧瘷C(jī)機(jī)架的重要組成部分，其機(jī)構(gòu)規(guī)劃合理與否直接影響平板硫化機(jī)的安全性和牢靠性。在傳統(tǒng)的框板規(guī)劃中，許多參數(shù)的挑選都是憑經(jīng)曆和一些理論簡(jiǎn)化確定，所規(guī)劃部件是否合理要經(jīng)過(guò)樣機(jī)實(shí)驗(yàn)才知道，而現(xiàn)在能夠運(yùn)用三維造型軟件規(guī)劃和造型出零件，然後運(yùn)用專業(yè)的有限元剖析軟件三維軟件自帶的剖析模塊或ANSYS中進(jìn)行應(yīng)力、應(yīng)變等剖析，然後縮短了産品的開(kāi)發(fā)周期，處理産品結(jié)構(gòu)剛度、強(qiáng)度等靜力特性與産品造價(jià)的矛盾，進(jìn)步産品質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)效益的意圖。
1 傳統(tǒng)規(guī)劃方法
2 有限元法核算結(jié)構(gòu)應(yīng)力
2.1 模型的建立
    NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU結(jié)構(gòu)是由框板、加強(qiáng)板、側(cè)底板以及隔板等焊接在一起。圖1所示爲(wèi)結(jié)構(gòu)的三維幾何模型。在框板應(yīng)力會(huì)集的區(qū)域增加補(bǔ)強(qiáng)板，而補(bǔ)強(qiáng)板來(lái)自框板火焰切開(kāi)的剩料，具有傑出的工藝性。考慮到産品開(kāi)發(fā)快捷性和solidworks、pro-e、ug等三維實(shí)體建模導(dǎo)入ANSYS後區(qū)分網(wǎng)格可能出現(xiàn)過(guò)錯(cuò)，所以這兒直接采有Solidworks的有限元剖析模塊Cosmosworks對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元剖析。

圖1 結(jié)構(gòu)模型

2.2 定義資料屬性
    資料屬性如表1所示。

表1 結(jié)構(gòu)資料屬性

2.3 定義束縛條件和施加載荷
    NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU當(dāng)平板硫化機(jī)平板下壓時(shí)，結(jié)構(gòu)遭到的效果力大，一起結(jié)構(gòu)的底部被地腳螺栓與緊固地面銜接。依據(jù)實(shí)踐的受力狀況，視與結(jié)構(gòu)受力板所受的載荷爲(wèi)液壓缸大效果力發(fā)生的均布載荷（Q=11.89MPa），結(jié)構(gòu)底部爲(wèi)固定束縛。
2.4 網(wǎng)格區(qū)分
    選用自在實(shí)體網(wǎng)格區(qū)分，如圖2所示。

圖2 結(jié)構(gòu)網(wǎng)格區(qū)分

2.5 求解
    Cosmosworks程序供給了不同的求解方法，有direct sparse，F(xiàn)EE,FEEPlus，本研討選用FEEPlus解法。FEEPlus解法大型和特大型的問(wèn)題。
3 成果剖析
3.1 應(yīng)力成果剖析
    結(jié)構(gòu)應(yīng)力成果如圖3所示。

圖3 結(jié)構(gòu)應(yīng)力散布圖

    （1）因爲(wèi)框板上部遭到剪力和彎矩的效果，內(nèi)側(cè)中間方位應(yīng)力大，顯示值爲(wèi)149.7MPa。
    （2）框板內(nèi)框拐角圓弧過(guò)渡，較好的處理了應(yīng)力會(huì)集問(wèn)題。
    （3）框板下部，側(cè)上角及加強(qiáng)板部分方位應(yīng)力較小。將切開(kāi)鋼板所留下剩料用于加強(qiáng)板，具有傑出的工藝性和經(jīng)濟(jì)性。

3.2 應(yīng)變成果剖析
    應(yīng)變成果如圖所示。

圖4 結(jié)構(gòu)應(yīng)變散布圖

    NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU框板在彎矩的效果發(fā)生彎曲變形，框板的橫板中部變形大，大值是2.9mm，兩側(cè)的效果力逐步減小，應(yīng)變值也相應(yīng)的減小，此成果滿意運(yùn)用要求。
3.3 校核
    安全系數(shù)散布如圖。

圖5 結(jié)構(gòu)安全系數(shù)散布圖

   NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU 平板硫化機(jī)工作安穩(wěn)，衝擊小，結(jié)構(gòu)發(fā)生彈性變形，有限元法較爲(wèi)準(zhǔn)確的描繪各個(gè)節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力及應(yīng)變值，核算差錯(cuò)小。因而不需要不需要較大的安全系數(shù)就能夠確保零件的強(qiáng)度和剛度要求，所以這兒選用安全系數(shù)爲(wèi)1.6。
4 定論
    本文經(jīng)過(guò)對(duì)平板硫化機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元剖析，得出以下定論：
    （1）框板內(nèi)框拐角處應(yīng)力大，應(yīng)制成較大半徑的圓角過(guò)度和補(bǔ)強(qiáng)板進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。
    （2）在滿意剛度和強(qiáng)度的基礎(chǔ)上，能夠減小鋼板的厚度，運(yùn)用剩料作加強(qiáng)板，節(jié)約鋼材下降成本。
    （3）本文以平板硫化機(jī)結(jié)構(gòu)爲(wèi)例，闡述了對(duì)平板硫化機(jī)結(jié)構(gòu)有限元剖析的根本步驟，爲(wèi)此類機(jī)械産品的剖析核算供給了一種可行的處理計(jì)劃。
石墨電極可用立銑刀進(jìn)行加工，但因爲(wèi)電極資料硬度極高，使立銑刀的刀尖磨損很快，因而難以實(shí)現(xiàn)高效銑削加工。爲(wèi)了進(jìn)步立銑刀的耐磨性能，Union Tool公司與旭金剛石工業(yè)公司合作開(kāi)發(fā)了用于加工石墨電極的金剛石塗層立銑刀，大幅度進(jìn)步了金剛石塗層與硬質(zhì)合金基體的結(jié)合強(qiáng)度。經(jīng)過(guò)供給給部分用戶試用，其銑削石墨電極的性能獲得了用戶高度評(píng)價(jià)，現(xiàn)已作爲(wèi)標(biāo)準(zhǔn)産品上市出售。

（1）DCB/DCLB系列産品

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UUDCB系列金剛石塗層球頭立銑刀的球頭半徑共有R0.5～6.0mm的9個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，選用雙刃和35°螺旋角，刃部全長(zhǎng)塗覆金剛石塗層；DCLB系列金剛石塗層球頭立銑刀的球頭半徑共有R0.5～2.0mm的8個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，爲(wèi)長(zhǎng)頸型。因爲(wèi)在硬質(zhì)合金基體外表塗覆金剛石塗層難以獲得高的結(jié)合強(qiáng)度，假如塗覆方法、硬質(zhì)合金基體外表活化處理和切削刃形狀規(guī)劃不恰當(dāng)，在切削過(guò)程中塗層就容易掉落，嚴(yán)重時(shí)在切削加工前就會(huì)發(fā)生塗層脫落現(xiàn)象。因而，在開(kāi)發(fā)DCB/DCLB系列産品時(shí)，將進(jìn)步金剛石塗層與硬質(zhì)合金基體的結(jié)合強(qiáng)度作爲(wèi)要點(diǎn)，並在硬質(zhì)合金基體外表活化處理及切削刃形狀規(guī)劃等方面下功夫，終獲得了在石墨電極銑削中塗層無(wú)脫落，加工安穩(wěn)、高效的傑出效果。

（2）石墨資料銑削實(shí)例

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU選用平面銑削石墨板的方法，對(duì)DCB金剛石塗層球頭立銑刀（R3）和無(wú)塗層的硬質(zhì)合金球頭立銑刀進(jìn)行了切削性能比照實(shí)驗(yàn)（切削條件：：DCB vs 無(wú)塗層；轉(zhuǎn)速：20000/min；進(jìn)給速度：2000mm/min；Ad＝1mm；Rd·pf：1.5mm；加工距離：20m；加工方法：平面銑削；工件資料：ISO63石墨）。切削20m後調(diào)查刀尖，無(wú)塗層立銑刀後刀面的磨損沿切削刃呈帶狀；從前刀面調(diào)查，從刀尖到Ad（軸向切深）方位的磨損加大，在Ad處形成了小臺(tái)階；與此相反，金剛石塗層立銑刀的切削刃鄰近只要細(xì)微磨損，在Ad方位未發(fā)現(xiàn)小臺(tái)階。用掃描電鏡將切削刃部分?jǐn)U大後進(jìn)行調(diào)查，發(fā)現(xiàn)切削刃上有筆直磨損痕跡，其上殘留有金剛石，但未發(fā)現(xiàn)金剛石塗層脫落，然後可承認(rèn)金剛石塗層的結(jié)合強(qiáng)度優(yōu)秀。

將球頭R的磨損量繪成曲線。將球頭頂級(jí)設(shè)定爲(wèi)0°、球頭與外圓銜接處設(shè)定爲(wèi)90°，從頂級(jí)到50°的部分切入工件（相當(dāng)于Ad）。能夠確定，未塗層立銑刀R的磨損量達(dá)30μm，而金剛石塗層立銑刀的R磨損量?jī)H爲(wèi)1～2μm，其耐磨性能是未塗層銑刀的20倍。

新開(kāi)發(fā)的DCB/DCLB系列金剛石塗層球頭立銑刀不僅能銑削石墨資料，用于銑削高矽鋁合金也極爲(wèi)有用。

黛傑金剛石塗層球頭銑刀

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU黛傑金剛石塗層球頭銑刀是用于石墨、電極加工的銑刀，分爲(wèi)標(biāo)準(zhǔn)型系列DA-SBM和加長(zhǎng)刃型系列DA-SBL。標(biāo)準(zhǔn)型系列DA-SBM的直徑規(guī)模是稍大，爲(wèi)Ø1～Ø12，而加長(zhǎng)刃型系列DA-SBL的直徑規(guī)模要稍小，爲(wèi)Ø2～Ø10。依據(jù)不同直徑，加長(zhǎng)刃型系列DA-SBL在相同的直徑上約比標(biāo)準(zhǔn)型系列DA-SBM總長(zhǎng)要長(zhǎng)40～60mm。
隨著國(guó)內(nèi)機(jī)床行業(yè)的快速發(fā)展，我們對(duì)絲杠的運(yùn)用負(fù)載、速度、精度壽數(shù)要求越來(lái)越高，因而關(guān)于絲杠的規(guī)劃者來(lái)說(shuō)，絲杠的負(fù)荷問(wèn)題、熱變形問(wèn)題、定位精度問(wèn)題、運(yùn)用壽數(shù)問(wèn)題等都要有一個(gè)清楚的認(rèn)識(shí)。

1、HDL50三坐標(biāo)加工單元對(duì)絲杠負(fù)荷的具體要求

2007年10月，大連機(jī)床集團(tuán)加工中心所自行研制開(kāi)發(fā)HDL50三坐標(biāo)加工單元，其對(duì)絲杠有著嚴(yán)厲的技能要求，要求其快移速度v=54m/min，加速度爲(wèi)a=0.5g，動(dòng)載荷,C=58200N，靜載荷158000N，螺距P=20mm（由FANUC伺服電機(jī)a30/3000i決議），行程ST=800mm，選用一端固定另一端支撐的裝置方法。其結(jié)構(gòu)如圖1:

1、旋緊螺母 2、法蘭盤(pán) 3、軸承
4、承載重物 5、端蓋 6、電機(jī)支座
7、軸承座 8、軸承壓蓋9、絲杠 10、絲杠螺母
11、法蘭盤(pán)12、軸承13、聯(lián)軸器 14、電機(jī)
圖1

1.1軸向負(fù)荷的核算
1.1.1（水平往複運(yùn)動(dòng)）

圖2

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU螺母及承載重物水平的往複運(yùn)動(dòng)，如圖2，其軸向負(fù)荷剖析如下：
向左等加速運(yùn)動(dòng)：Fa1=μ×mg+f+ma
向左等速運(yùn)動(dòng)：Fa2=μ×mg+f
向左等減速運(yùn)動(dòng)：Fa3=μ×mg+f-ma
向右等加速運(yùn)動(dòng)：Fa4=-μ×mg-f-ma
向右等速運(yùn)動(dòng)：Fa5=-μ×mg-f
向右等減速運(yùn)動(dòng)：Fa6=-μ×mg-f+ma
a=Vmax/T
Vmax：爲(wèi)高速度
T：到達(dá)高速度所用時(shí)刻
m：總質(zhì)量，指螺母帶動(dòng)的所有物重
μ：導(dǎo)軌摩擦系數(shù)
f：無(wú)負(fù)荷時(shí)的阻力
由此可得向左等加速運(yùn)動(dòng)或向右等加速運(yùn)動(dòng)時(shí)螺母的載荷大，因而在規(guī)劃軸向載荷時(shí)應(yīng)該首要參考此數(shù)值。
Fa1=μ×mg+f+ma=0.01×2150×9.8+100+2150×0.5×9.8
=10845.7N

1.1.2（筆直往複運(yùn)動(dòng))，如圖3，其軸向負(fù)荷剖析如下：

上升等加速運(yùn)動(dòng)：Fa1=μ×mg+f+m(a+g)
上升等速運(yùn)動(dòng)：Fa2=μ×mg+f+mg
上升等減速運(yùn)動(dòng)：Fa3=μ×mg+f+m(g-a)
下降等加速運(yùn)動(dòng)：Fa4=m(g-a)-μ×mg-f
下降等速運(yùn)動(dòng)：Fa5=mg-μ×mg-f
下降等減速運(yùn)動(dòng)：Fa6=m(g+a)- μ×mg-f
由此可得上升等加速運(yùn)動(dòng)時(shí)螺母的載荷大，因而在規(guī)劃軸向載荷時(shí)應(yīng)該首要參考此數(shù)值。
Fa1=μ×mg+f+m(a+g)= 0.0l×328×9.8+100+328×1.5×9.8
=4953N

1.2 絲杠軸容許軸向負(fù)荷
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU因工作臺(tái)、主軸箱、工件等自重，對(duì)絲杠自身發(fā)生的緊縮負(fù)荷，所以必須驗(yàn)算對(duì)絲杠挫屈的安全性。如下公式剖析：

a:安全系數(shù)（取a=0.5)E:彈性系數(shù)
I：絲杠軸牙底直徑（I=πdr4/640N/MM2)
dr:絲杠軸牙底直徑（dr=絲杠節(jié)圓直徑-鋼珠直徑mm)
L：裝置距離（絲杠兩端裝置的相對(duì)距離)
m、N:依據(jù)絲杠裝置的方法而定的系數(shù)
支撐-支撐  m=5.1(N=1)
固定-支撐  m=10.2(N=2)
固定-固定  m=20.3(N=4)
固定-自在  m=1.3(N=1/4)

1.3 根本靜額外負(fù)荷Co
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU即絲杠軸向停止的負(fù)荷，是絲杠承受絲杠溝槽與鋼珠接觸點(diǎn)（即螺母與絲杠軸)的變形量和鋼珠自身的變形量的總和到達(dá)鋼珠直徑的0.01%時(shí)的大的軸向力，此負(fù)荷即爲(wèi)根本靜額外負(fù)荷。

1.4 根本動(dòng)額外負(fù)荷Ca
動(dòng)負(fù)荷是指一批相同標(biāo)準(zhǔn)的絲杠以相同條件轉(zhuǎn)10次，其中90%的絲杠不會(huì)因爲(wèi)疲憊而發(fā)生剝離現(xiàn)象。此軸向負(fù)荷爲(wèi)動(dòng)額外負(fù)荷。

2、HDL50三坐標(biāo)加工單元絲杠定位精度

在機(jī)床進(jìn)給精度的差錯(cuò)中，導(dǎo)程精度、進(jìn)給體系的剛性是研討的要點(diǎn)，其他像因溫升發(fā)生的熱變形和導(dǎo)引面的拼裝精度等因素也須加以考慮。

2.1絲杠熱變形的處理辦法
絲杠軸因熱而伸長(zhǎng)變形，會(huì)導(dǎo)致定位精度的改變。熱變形的多少能夠由下列公式核算：

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU上式能夠解釋爲(wèi)1000mm長(zhǎng)的絲杠在每升1℃就會(huì)有發(fā)生12μm的伸長(zhǎng)量。因而即便絲杠軸的導(dǎo)程經(jīng)過(guò)高精度的加工，也會(huì)因溫升發(fā)生的變形而無(wú)法滿意高精度的定位要求。另外絲杠的工作速度越高，則均勻溫升也相對(duì)進(jìn)步，熱變形也就越大。因而必須想出辦法處理此問(wèn)題，如下有三種處理的計(jì)劃：
(1)控制發(fā)熱量：
a：挑選恰當(dāng)?shù)念A(yù)壓力。
b：挑選正確且適量的潤(rùn)滑劑。
c：加大滾珠絲杠的導(dǎo)程、下降轉(zhuǎn)數(shù)。
(2)施加強(qiáng)制冷卻
a：選用中空絲杠，運(yùn)用冷卻液通入，將發(fā)生的熱量帶走。
b：絲杠軸外緣以潤(rùn)滑油或空氣冷卻。
(3)避免溫升的影響：
a：求出累積導(dǎo)程差錯(cuò)的方針值取負(fù)值補(bǔ)正。
b：待機(jī)床高速工作溫升後，再運(yùn)用。
c：絲杠裝置時(shí)施加預(yù)拉力。
d：運(yùn)用光柵尺進(jìn)行差錯(cuò)補(bǔ)償；選用閉環(huán)控制體系。

2.2 HDLSO絲杠熱變形的具體核算
依據(jù)軸承的負(fù)荷能力，累計(jì)導(dǎo)程的方針溫升3℃

3、絲杠的壽數(shù)

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU絲杠在正常運(yùn)用狀態(tài)下，在經(jīng)過(guò)一段時(shí)刻後會(huì)因爲(wèi)各種原因惡化而無(wú)法運(yùn)用，這段時(shí)刻就是它的壽數(shù)。一般分爲(wèi)兩種：
a．疲憊壽數(shù)：即發(fā)生剝離現(xiàn)象時(shí)。b．精度壽數(shù)：因磨損而使精度惡化時(shí)。

3.1壽數(shù)的核算
疲憊壽數(shù)有三種表達(dá)形式：
a：總回轉(zhuǎn)數(shù)b：總工作時(shí)刻c：總行程

長(zhǎng)的壽數(shù)會(huì)使挑選的絲杠的尺寸太大，造成不經(jīng)濟(jì)的成果，因而大部分都會(huì)挑選在10000小時(shí)到20000小時(shí)。